Расфазировка: РАСФАЗИРОВКА — Перевод на английский

Содержание

Расфазировка тактовых сигналов? Хороший или плохой?

Во многих системах цифровой логики будут комбинации событий (назовите их X и Y), который не должен происходить одновременно. Система будет вести себя определенным способом, если X произойдет прежде Y и будет вести себя в (типично различной) определенной функции, если Y происходит прежде X, но его желание поведения будет не определено, если они произойдут одновременно (так как большинство мероприятий занимает маленькое, но отличное от нуля количество времени; события считают одновременными, если какая-либо часть накладывается).

Если события X и Y будут вызваны пульсом генератора часов, часто будет необходимо гарантировать, что время между тем пульсом и X или окончательно дольше, чем время между тем пульсом и Y, или иначе окончательно короче. Расфазировка тактовых сигналов в системе будет обычно иметь эффект изменения количества времени между моментом, генератор часов начинает к продукции пульс и времена, когда различные события имеют место.

Расфазировка тактовых сигналов, которая выдвинула бы события ближе вместе вовремя, плоха, и может привести к сбою, если времена заканчивают тем, что наложились. Расфазировка тактовых сигналов, которая увеличила бы разделение между событиями, которые, как предполагается, являются отдельными, вообще хороша, , если это не уменьшается слишком много разделением между другими событиями, которые также должны быть отдельные .

У многих систем есть множество взаимосвязанных ограничений выбора времени; в то время как могло бы быть возможно улучшить края выбора времени, если один имевший достаточно точный контроль над выбором времени уклоняется, это было бы часто на практике, учитывая уровень контроля, который легко доступен, быть трудным улучшить некоторые критические края выбора времени, добавляя, что выбор времени уклоняется, не делая другие одинаково критические края выбора времени хуже. Обычно легче с технической точки зрения попытаться минимизировать, уклоняются, чем это должно было бы «оптимизировать» его, таким образом, это — то, что обычно делают внедрения.

Коэффициент пульсации в осветительных установках

Коэффициент пульсации освещенности в осветительных установках. Метод расчета.

Пульсации светового потока возникают при питании источников света переменным или импульсным током. Человек зрительно различает пульсации светового потока с частотой, меньшей критической частоты слияния мельканий, лежащей в диапазоне от 35 до 60 Гц в зависимости от области сетчатки глаза, воспринимающей излучение: для фовеальной области КЧСМ составляет 40…55 Гц, для парафовеальной она возрастает до 55…60 Гц, на крайней периферии снижается до 35…40 Гц. Таким образом, пульсации светового потока сильнее заметны периферическим зрением.

Сергей Котов, [email protected]
Выпускник кафедры «Светотехника и источники света» Московского энергетического института. Инженер-проектировщик ООО «СТК «ГЕЛИОСИТИ». Опыт работы по специальности с 2007 года. Принимал участие в реализации проектов освещения объектов ОАО «Северсталь» и ОАО «АК «Транснефть», цехов Калужского турбинного завода, Кирсинского кабельного завода и др.

Данная статья представляет собой лишь теоретическую часть, в которойописывается метод расчета коэффициента пульсации освещенности. Вторая часть статьи — практическая и представляет собой онлайн калькулятор коэффициента пульсации освещенности для осветительной установки на светильниках с различными источниками света.

Видимые глазом пульсации вызывают явное раздражение, но также отрицательное влияние на зрительную работоспособность и нервную систему оказывают неразличимые органом зрения пульсации светового потока, имеющие частоту до 300 Гц. К наиболее опасным последствиям высоких пульсаций светового потока относится возникновение стробоскопического эффекта – иллюзии неподвижности или замедленного движения вращающихся объектов, что может привести к производственным травмам. Повышенная зрительная утомляемость и опасность травматизма диктуют необходимость нормировать коэффициент пульсации светового потока, который в итоге и влияет на коэффициент пульсации освещенности на объекте К

п​.

Коэффициент пульсации освещенности: термины и определения

Коэффициент пульсации освещенности — один из качественных показателей внутренних осветительных установок, регламентируемый СП52.13330.2011, а также рядом отраслевых стандартов, санитарных правил и норм. По определению коэффициент пульсации освещенности – критерий оценки относительной глубины колебаний освещенности в осветительной установке в результате изменения во времени светового потока источников света при их питании переменным током. В зависимости от разряда зрительной работы, коэффициент пульсаций освещенности ограничивается значениями, не превышающими 10%, 15% или 20% [1].

Нижнее значение коэффициента пульсации было выбрано исходя из возможности его реализации во второй половине XX века. Верхнее значение связано с вероятностью возникновения стробоскопического эффекта при К

п > 20%. В помещениях с дисплеями коэффициент пульсаций освещенности не должен превышать 5% [2]. Коэффициент пульсации освещенности не ограничивается для помещений с периодическим пребыванием людей, при отсутствии в них условий для возникновения стробоскопического эффекта.

Коэффициент пульсации освещенности возрастает при регулировании светового потока источников света с помощью диммеров, работающих по принципу широтно-импульсной модуляции (ШИМ) на частоте до 300 Гц

При питании источников света переменным током промышленной частоты (50 Гц) частота пульсаций светового потока определяется её удвоенным значением и составляет 100 Гц. Наличие таких пульсаций невозможно определить «на глаз», для их выявления применяются измерительные приборы – пульсметры, часто совмещаемые с люксметрами. В настоящее время данные приборы получают широкое распространение, в 2012 году был введён стандарт, содержащий перечень рекомендуемых средств измерения и описывающий, как измерять коэффициент пульсации освещенности Кп [3].

Коэффициент пульсации различных источников света

Высокий коэффициент пульсации освещенности (свыше 30%) характерен для осветительных установок, в которых применяются светильники с разрядными лампами и электромагнитными ПРА, подключенные к однофазной линии питания [4].

Вопреки сложившемуся мнению, пульсации светового потока свойственны в том числе и лампам накаливания с Кп до 15% при подключении к одной фазе). Коэффициент пульсации освещенности на объектах со светодиодными источниками света зависят от схемотехнического решения их блоков питания (драйверов): если с целью удешевления конечного продукта на выходе схемы вместо постоянного тока выдаётся выпрямленный ток промышленной частоты, коэффициент пульсации может достигать порядка 30%. В связи с этим рекомендуется запрашивать у производителей или поставщиков светодиодных светильников техническую информацию по пульсациям светового потока для каждого конкретного продукта.  Также коэффициент пульсации освещенности возрастает при регулировании светового потока источников света с помощью диммеров, работающих по принципу широтно-импульсной модуляции (ШИМ) на частоте до 300 Гц.

Рекомендуется запрашивать у производителей или поставщиков светодиодных светильников техническую информацию по пульсациям светового потока для каждого конкретного продукта

Один из способов снижения коэффициента пульсации в осветительных установках переменного тока – применение электронных ПРА с частотой питания от 400 Гц.

При частоте питания свыше 5 кГц Кп составляет менее 1%. Данный способ эффективен для люминесцентных и компактных люминесцентных ламп, т.к. их применение с электронными ПРА стало практически повсеместным ввиду очевидных преимуществ и относительно невысокой стоимости решения. Частота питания современных ЭПРА для люминесцентных ламп – от 25 кГц. Ранее для снижения Кп в осветительных установках с многоламповыми люминесцентными светильниками применялись электромагнитные ПРА, работающие по схеме с расщеплённой фазой, обеспечивающей питание одной части ламп в светильнике отстающим током, другой – опережающим.

Разрядные лампы высокого давления  (ДРЛ, ДРИ, ДНаТ) применяются, как правило, в одноламповых светильниках, поэтому подключение по схеме с расщеплённой фазой для них является неактуальным. Применение РЛВД с электронными ПРА не приводит к существенному снижению Кп ввиду относительно низкой частоты выходного тока (порядка 135 Гц), ограниченной физическими особенностями работы горелок ламп.

Наиболее распространённый способ снижения Кп для РЛВД в осветительных установках с трёхфазными групповыми линиями – так называемая расфазировка – поочерёдное присоединение светильников к разным фазам сети. Максимальное снижение К

п достигается при установке в одной точке двух или трёх светильников, питаемых от разных фаз.

В таблице 1 приводятся значения Кп для основных типов источников света, установленных в одной точке при питании от одной, двух или трёх фаз.

Таблица 1. Значения коэффициента пульсаций для источников света, установленных в одной точке и подключенных к 1, 2 или 3 фазам

Тип источника света Коэффициент пульсации, %
1 фаза 2 фазы 3 фазы
Лампа накаливания 10…15 6…8 1
Люминесцентные лампы с ЭмПРА:
ЛБ (цветность 640)
ЛД (цветность 765)

34
55

14,4
23,3

3
5
Дуговые ртутные лампы (ДРЛ) 58 28 2
Металлогалогенные лампы (ДРИ) 37 18 2
Натриевые лампы высокого давления (ДНаТ) 77 37,7 9

 

Данное планирование расфазировки является идеальным, но значительно чаще встречается применение одного светильника в точке с поочерёдным соединением соседних светильников в ряду к разным фазам сети, реже – поочерёдное соединение соседних рядов светильников к разным фазам.

Оценить эффективность применения расфазировки в цепях переменного тока промышленной частоты с целью снижения  коэффициента пульсации в осветительных установках общего освещения со светильниками с разрядными лампами и электромагнитными ПРА можно с помощью предлагаемого метода расчёта, основанного на требованиях, предъявляемых при измерении Кп и инженерном методе расчёта Кп по таблицам [4]. Данный метод может применяться для расчёта Кп в осветительных установках с металлогалогенными лампами (например, серии HPI Plus), дуговыми ртутными лампами (ДРЛ) и люминесцентными лампами типа ЛБ или ЛД и их зарубежных аналогов – ламп цветности 640 и 765 соответственно.

Коэффициент пульсации освещенности: алгоритм вычисления

1. Моделирование осветительной установки в расчётной программе.Необходимые исходные данные: габариты помещения, коэффициенты отражения его поверхностей, наличие затеняющих объектов, схема и высота установки светильников, высота плоскости нормируемой освещённости). Наиболее распространённой расчётной программой является DIALux, поэтому методика расчёта будет рассматриваться на его примере.

2. Распределение светильников по фазам согласно электрическому проекту или схеме. Ввиду того, что в программе DIALux расчёты проводятся по сценам освещения, для удобства получения результатов следует добавить светильники каждой фазы к  соответствующим элементам управления (Фаза A, Фаза B, Фаза C), которые затем необходимо добавить к соответствующим сценам освещения (Фаза A, Фаза B, Фаза C). Либо можно создать отдельные расчётные файлы со светильниками от каждой фазы.

3. Определение минимального количества квадратов расчётной сетки. Минимальное количество квадратов расчётной сетки определяется исходя из размеров помещения и высоты подвеса светильников над нормируемой рабочей поверхностью. Минимальное количество квадратов расчётной сетки N1 в квадратном помещении определяется по таблице 2 в соответствии с индексом помещения \( i \):

Формула расчета индекса помещения для последующего расчета коэффициента пульсации освещенности:

\[ i=\frac{a\cdot b}{h0\cdot (a+b)}\qquad(1) \]

Где:
a и b – размеры сторон помещения, м;
h0 – высота подвеса светильников над рабочей поверхностью, м.

Таблица 2. Минимальное количество квадратов расчётной сетки для квадратного помещения

Индекс помещения i Минимальное количество квадратов расчётной сетки N1
Менее 1 4
От 1 до 2 включительно 9
От 2 до 3 включительно 16
Свыше 3 25

Как правило, помещения имеют неквадратную форму. Минимальное количество квадратов расчётной сетки N для неквадратного помещения рассчитывается по формуле:

Формула расчета минимального количества квадратов расчётной сетки N для неквадратного помещения:

\[ N=N1\frac{S_п}{S_к}\qquad(2) \]

Где:
Sп – площадь помещения, м;
Sк – площадь квадрата со стороной, равной наименьшей стороне помещения, м.

4. Создание сетки расчётных точек освещённости.
Расстановка контрольных точек расчёта освещённости производится в центре каждого квадрата расчётной сетки. При размещении контрольных точек расчёта освещённости на плане помещения их сетка не должна совпадать с сеткой размещения светильников. В случае совпадения сеток число контрольных точек на плане помещения следует увеличить. При расположении в помещении крупногабаритного оборудования контрольные точки не должны располагаться на оборудовании. Если контрольные точки попадают на оборудование, сетку контрольных точек следует сделать более частой и исключить точки, попадающие на оборудование.

5. Определение освещённости в контрольных точках для каждой фазы с помощью расчётной программы.

6. В каждой точке максимальное из значений освещённости принимается равным 100%, значения освещённости от светильников оставшихся фаз выражаются в процентах от максимального значения.

7. По результатам п. 6 для каждой контрольной точки определяется значение Кпоуi в соответствии с типом источника света по таблице 3, 4 или 5. Если расчёт производится для двухфазной системы, доля освещённости от третьей фазы принимается равным 0%.

EA, EB, EC — освещённости в контрольных точках от светильников, подключенных к соответствующим фазам (A, B, C).

 

Таблица 3. Значения Кпоуi для ламп ДРИ

EB/EA, %
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
EC/EA, % 0 100.0 88.0 79.0 71.5 66.0 61.5 58.0 54.5 52.0 50.5 49.0
10 88.0 76.0 68.0 61.5 57.0 53.0 50.0 47.5 45.0 43.4 42.5
20 79.0 68.0 59.0 53.5 49.0 45.5 42.5 40. 0 38.5 37.5 36.0
30 71.5 61.5 53.5 46.5 42.0 39.0 36.5 34.5 33.0 31.5 31.0
40 66.0 57.0 49.0 42.0 36.5 33.0 31.0 29.5 27.5 27.0 26.5
50 61.5 53.0 45.5 39.0 33.0 28.5 26.5 24.5 23.5 22.0 21.5
60 58.0 50.0 42.5 36.5 31.0 26.5 22.0 23.0 22.0 21.0 20.0
70 54.5 47.5 40.0 34.5 29.5 24.5 23.0 19.0 18.0 17.0 16.4
80 52.0 45.0 38.5 33.0 27. 5 23.5 22.0 18.0 14.9 14.1 13.4
90 50.5 43.4 37.5 31.5 27.0 22.0 21.0 17.0 14.1 11.2 10.6
100 49.0 42.5 36.0 31.0 26.5 21.5 20.0 16.4 13.4 10.6 8.0

 

Таблица 4. Значения Кпоуi для ламп ДРЛ

EB/EA, %
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
EC/EA, % 0 100.0 88.0 79.0 71.5 66.0 61.5 58.0 54.5 52.0 50.5 49. 0
10 88.0 76.0 68.0 61.5 57.0 53.0 50.0 47.5 45.0 43.4 42.5
20 79.0 68.0 59.0 53.5 49.0 45.5 42.5 40.0 38.5 37.5 36.0
30 71.5 61.5 53.5 46.5 42.0 39.0 36.5 34.5 33.0 31.5 31.0
40 66.0 57.0 49.0 42.0 36.5 33.0 31.0 29.5 27.5 27.0 26.5
50 61.5 53.0 45.5 39.0 33.0 28.5 26.5 24.5 23.5 22.0 21.5
60 58.0 50.0 42.5 36.5 31.0 26.5 22.0 18. 0 16.0 16.0 15.4
70 54.5 47.5 40.0 34.5 29.5 24.5 18.0 14.5 12.7 11.7 11.5
80 52.0 45.0 38.5 33.0 27.5 23.5 16.0 12.7 9.9 8.4 7.9
90 50.5 43.4 37.5 31.5 27.0 22.0 16.0 11.7 8.4 6.0 4.9
100 49.0 42.5 36.0 31.0 26.5 21.5 15.4 11.5 7.9 4.9 2.6

 

Таблица 5. Значения Кпоуi для люминесцентных ламп

EB/EA, %
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
EC/EA, % 0 100. 0 88.0 79.0 71.5 66.0 61.5 58.0 54.5 52.0 50.5 49.0
10 88.0 76.0 68.0 61.5 57.0 53.0 50.0 47.5 45.0 43.4 42.5
20 79.0 68.0 59.0 53.5 49.0 45.5 42.5 40.0 38.5 37.5 36.0
30 71.5 61.5 53.5 46.5 42.0 39.0 36.5 34.5 33.0 31.5 31.0
40 66.0 57.0 49.0 42.0 36.5 33.0 31.0 29.5 27.5 27.0 26.5
50 61.5 53.0 45.5 39.0 33.0 28.5 26.5 24.5 23.5 22. 0 21.5
60 58.0 50.0 42.5 36.5 31.0 26.5 22.0 18.0 16.0 16.0 15.4
70 54.5 47.5 40.0 34.5 29.5 24.5 18.0 14.5 12.7 11.7 11.5
80 52.0 45.0 38.5 33.0 27.5 23.5 16.0 12.7 9.9 8.4 7.9
90 50.5 43.4 37.5 31.5 27.0 22.0 16.0 11.7 8.4 6.0 4.9
100 49.0 42.5 36.0 31.0 26.5 21.5 15.4 11.5 7.9 4.9 2.6

 

8. По результатам п. 7 для каждой контрольной точки определяется значение Кпi по формуле:

Коэффициент пульсации источника света К
пi, формула расчета:

\[ K_{пi}=K_{пoyi}\cdot K_{пis}\qquad(3) \]

Где:
Kпis – значение коэффициента пульсации освещенности применяемого источника света при подключении к одной фазе, определяемое по таблице 1. {N}_1K_{пi}\qquad(4) \]

Где:
N – количество расчётных точек.

Коэффициент пульсаций освещенности для конкретного помещения. Пример расчета

Рассмотрим применение данного метода на конкретном примере: производственный цех размерами 60 х 18 х 10 м, высота установки светильников 9 м, светильники устанавливаются на поперечных балках с шагом 6 м, нормируемая средняя горизонтальная освещённость на уровне 0,8 м: 200 лк, разряд зрительных работ: IV (средней точности, коэффициент пульсаций < 20%).

1. Моделирование осветительной установки в DIALux

Коэффициенты отражения поверхностей в промышленном помещении выбираются в соответствии с одним из наименее благоприятных возможных условий: потолок – стекло (6%), стены – бетон (27%), пол – цемент (27%). Коэффициент запаса (в DIALux – коэф. уменьшения) принимается равным 0,71.

Выбранный тип светильников: подвесной BOX LAMA Q 250W с широкосимметричным отражателем 48D и защитным стеклом с металлогалогенной лампой HPI Plus 250/743 BU. Для обеспечения нормируемой освещённости на рабочей поверхности потребуется 27 светильников, установленных в 3 ряда с шагом 6 м (по 9 светильников в ряду). Результаты светотехнических расчётов приведены на рис. 1 ниже.

 

2. Распределение светильников по фазам

В рассматриваемом примере будет использовано распределение светильников по фазам в соответствии со схемой:

A – B – C – A – B – C – A – B – C
B – C – A – B – C – A – B – C – A
C – A – B – C – A – B – C – A – B

Выделение светильников каждой фазы для присоединения к соответствующим элементам управления в DIALux удобнее производить сверху вниз, слева направо (см. рис. 2).

 

Светильники каждой фазы необходимо присоединить к соответствующим элементам управления. Для удобства элементы управления следует переименовать в соответствии с фазами A, B, C.
Затем каждый элемент управления присоединяется к соответствующей сцене освещения (см. рис. 3). Для удобства сцены освещения целесообразно переименовать в соответствии с фазами A, B, C.

 

3. Определение минимального количества квадратов расчётной сетки (см. рис. 4).

 

 

Определение индекса помещения в соответствии с формулой (1):

\[ i=\frac{a\cdot b}{h0\cdot (a+b)}=\frac{60\cdot 18}{8,2\cdot (60+18)}=1,69 \]

Минимальное количество квадратов расчётной сетки N1 для квадратного помещения определяется по таблице 2 в соответствии с индексом помещения i: 9. Ввиду того, что помещение имеет прямоугольную форму, минимальное количество квадратов расчётной сетки N рассчитывается по формуле (2):

\[ N=N1\frac{S_п}{S_к}=9\frac{60\cdot 18}{18\cdot 18}=30 \]

4. Создание сетки расчётных точек освещённости. Площадь помещения составляет 1080 м2, минимальное количество квадратов расчётной сетки – 30 шт. При данных параметрах максимальная площадь квадрата расчётной сетки составляет 36 м2, т.е. 6х6 м. Контрольные точки расчёта освещённости следует располагать в центре квадратов расчётной сетки.

5. Определение освещённости в контрольных точках для каждой фазы. Для наглядного представления результатов расчёта в DIALux следует отметить пункт «Расчётные точки (обзор результатов)» для сцен освещения каждой фазы. Значения освещённости от каждой фазы в 30 контрольных точках заносятся в таблицу (см. таблицу 7 ниже).

6. В каждой из 30 точек максимальное значение освещённости принимается равным 100%, значения освещённости от светильников оставшихся фаз выражаются в процентах от максимального значения.

Например, в точке 1 освещённость от фазы А составляет 46 лк, от фазы B – 49 лк, от фазы C – 18 лк. Максимальной является освещённость, создаваемая светильниками фазы B – 49 лк, данное значение принимается равным 100%. Освещённость от фазы A составляет 94% от максимальной освещённости, от фазы C – 37%. Процентные соотношения заносятся в таблицу (см. таблицу 7 ниже).

7. По результатам п. 6 для каждой контрольной точки определяется коэффициент пульсации осветительной установки Кп_оуi по таблице 3, т.к. применяемый источник света — металлогалогенная лампа.
Например, в точке 1 Кпоу1 определяется по таблице 3 на пересечении значений 94% и 37% и равен 28,3% (точное значение получено с помощью интерполяции табличных данных). Полученные значения Кпоуi заносятся в таблицу (см. таблицу 7 ниже).

8. По результатам п. 7 для каждой контрольной точки определяется значение коэффициента пульсаций источника света Кпi по формуле 3. Для металлогалогенных Кпис = 37% (по таблице 1).
Например, для точки 1.

Коэффициент пульсации освещенности:

\[ K_{п1}=K_{пoy1}\cdot K_{пис}=28,3\%\cdot 37\%=10,5\% \]

Полученные значения Кпi заносятся  в таблицу (см. таблицу 7).

9. Полученные результаты сводятся  в таблицу 7:

 

Таблица 7: Результаты расчётов коэффициента пульсаций Кп

№ расчётной точки Освещённость от светильников фазы A Освещённость от светильников фазы B Освещённость от светильников фазы C Кпоуi Кпi
1 46 лк (94%) 49 лк (100%) 18 лк (37%) 28. 3 10.5
2 42 лк (84%) 50 лк (100%) 49 лк (98%) 12.4 4.6
3 25 лк (48%) 35 лк (67%) 52 лк (100%) 26 9.6
4 56 лк (77%) 73 лк (100%) 52 лк (71%) 18 6.7
5 76 лк (97%) 78 лк (100%) 77 лк (99%) 8.9 3.3
6 55 лк (74%) 53 лк (72%) 74 лк (100%) 18.3 6.8
7 69 лк (92%) 65 лк (87%) 75 лк (100%) 12 4.5
8 86 лк (93%) 92 лк (100%) 87 лк (95%) 10.4 3.8
9 75 лк (100%) 64 лк (85%) 70 лк (93%) 12.3 4.6
10 77 лк (100%) 70 лк (91%) 66 лк (86%) 12.4 4. 6
11 88 лк (95%) 88 лк (95%) 93 лк (100%) 10.2 3.8
12 71 лк (92%) 77 лк (100%) 66 лк (86%) 12.3 4.6
13 66 лк (86%) 77 лк (100%) 70 лк (91%) 12.4 4.6
14 93 лк (100%) 88 лк (95%) 88 лк (95%) 10.2 3.8
15 66 лк (86%) 70 лк (91%) 77 лк (100%) 12.4 4.6
16 70 лк (91%) 66 лк (86%) 77 лк (100%) 12.4 4.6
17 88 лк (95%) 93 лк (100%) 88 лк (95%) 10.2 3.8
18 77 лк (100%) 66 лк (86%) 70 лк (91%) 12.4 4.6
19 77 лк (100%) 70 лк (91%) 66 лк (86%) 12.4 4. 6
20 88 лк (95%) 88 лк (95%) 93 лк (100%) 10.2 3.8
21 70 лк (91%) 77 лк (100%) 66 лк (86%) 12.4 4.6
22 64 лк (85%) 75 лк (100%) 70 лк (93%) 12.3 4.6
23 92 лк (100%) 86 лк (93%) 87 лк (95%) 10.4 3.8
24 65 лк (87%) 69 лк (92%) 75 лк (100%) 12 4.5
25 53 лк (72%) 55 лк (74%) 74 лк (100%) 18.3 6.8
26 78 лк (100%) 76 лк (97%) 77 лк (99%) 8.9 3.3
27 73 лк (100%) 57 лк (78%) 52 лк (71%) 17.9 6.6
28 35 лк (67%) 25 лк (48%) 52 лк (100%) 26 9. {N}_1K_{pi}=\frac{1}{30}(10,5+4,6+9,6+6,7+3,3+6,8+\\ 4,5+3,8+4,6+4,6+3,8+4,6+\\4,6+3,8+4,6+4,6+3,8+4,6+\\4,6+3,8+4,6+4,6+3,8+4,5+\\6,8+3,3+6,6+9,6+4,5+10,5)=\\=5,3\% \end{eqnarray*} \]

 

 

Таким образом, коэффициент пульсации освещенности в данном промышленном помещении равен 5,3%, что значительно ниже нормируемого значения 20%.

Чем меньше коэффициент пульсации освещенности осветительной установки в зависимости от рассматриваемой схемы, тем сложнее и дороже будет её реализация с точки зрения стоимости монтажных работ и электротехнических материалов

Предложенная в примере схема расфазировки является одной из наиболее оптимальных. Рассмотрим также ряд схем подключения светильников в трёхфазной сети:

Подключение поперечных рядов к отдельным фазам: Кп = 10,9%.

A – B – C – A – B – C – A – B – C
A – B – C – A – B – C – A – B – C
A – B – C – A – B – C – A – B – C

Подключение продольных рядов к отдельным фазам: Кп = 13,6%.

A – A – A – A – A – A – A – A – A
B – B – B – B – B – B – B – B – B
C – C – C – C – C – C – C – C – C

Подключение светильников одной фазы в шахматном порядке для обеспечения равномерного распределения освещённости в дежурном режиме работы осветительной установки (светильники фазы А): Кп = 13,3%.

A – B – A – C – A – B – A – C – A
B – A – C – A – B – A – C – A – B
A – B – A – C – A– B – A – C – A

Подключение светильников к двум фазам в каждом продольном ряду трёхфазной сети: Кп = 8,2%.

A – B – A – B – A – B – A – B – A
B – C – B – C – B – C – B – C – B
C – A – C – A – C – A – C – A – C

Чем меньше коэффициент пульсации освещенности осветительной установки в зависимости от рассматриваемой схемы, тем сложнее и дороже будет её реализация с точки зрения стоимости монтажных работ и электротехнических материалов (щитов управления, пускателей, автоматов, кабелей, лотков, монтажных коробок и др. ).

В связи с этим целесообразно рассматривать несколько вариантов схем расфазировки и выбирать наиболее простой из удовлетворяющих нормируемым требованиям.

Программа расчета коэффициента пульсации освещенности

Автором статьи совместно с Андреем Леготиным ([email protected]) была разработана программа, производящая автоматизированный расчёт пп. 3, 6 – 10. Исходными данными являются габариты помещения, высота подвеса светильников относительно расчётной плоскости, тип источников света и значения освещённости в контрольных точках, полученные в расчётной программе.

Программа производит расчёт индекса помещения, автоматически предлагает минимальное количество расчётных точек (возможен ручной ввод), рассчитывает коэффициент пульсации освещенности для металлогалогенных, ртутных и люминесцентных ламп с электромагнитными ПРА в каждой контрольной точке, а также коэффициент пульсации освещенности всей осветительной установки. Программа доступна в режиме онлайн на нашем сайте www. heliocity.ru/pulsacii-osveshchennosti/

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:

1. СП 52.13330.2011 Естественное и искусственное освещение. Актуализированная редакция СНиП 23-05-95*.
2. СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03 «Гигиенические требования к персональным электронно-вычислительным машинам и организации работы».
3. ГОСТ Р 54945-2012 Здания и сооружения. Методы измерения коэффициента пульсации освещенности.
4. Справочная книга по светотехнике / Под ред. Ю.Б. Айзенберга. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Знак. – 972 с: ил.

Читать онлайн статьи, материалы и лекции по электротехнике, электронике и электрическим машинам

В последнее время светодиоды начали использоваться все активнее. Тому есть вполне объяснимые причины. Они экономичные, недорогие, способны длительное время надежно и эффективно прослужить Подробнее

Миниатюрные двигатели постоянного тока применяются в различных автоматических устройствах. Их назначение — вращать механизмы, а также преобразовывать электрические сигналы в механические вращения валов Подробнее

Микродвигатели — это такие двигатели небольшого размера и мощности, которые преобразуют электрическую энергию в механическую. Используют микродвигатели для привода различных механизмов в вентиляционных системах, модулях автоматики Подробнее

Значение, роль и область использования синхронных или же асинхронных микродвигателей часто сопряжены с некоторыми трудностями. Порой применение их может быть относительно узким вследствие малого диаметра расточки статора Подробнее

Метод автоматизированного программирования во много раз сокращает трудозатраты на подготовку программ, и его применение особенно целесообразно при подготовке программ к станкам с контурными устройствами ЧПУ, используемых для механической обработки деталей паровых турбин. При этом используются универсальные ЭВМ «второго поколения» модели «Минск-32». Она располагает емкостями оперативных запоминающих устройств (ОЗУ) — внешними накопителями на магнитной ленте Подробнее

Контроль правильности сведений расчетно-технологических карт заключается в декодировании закодированных фраз кадров и сличении полученных сведений с заданными значениями перемещений, а также с содержанием вспомогательных функций.

Существует и выполняется целый ряд способов контроля записи на перфоленту, а также законченных программ. Ниже приводятся Подробнее

Для описания в программе для механической обработки деталей паровых турбин на станках с ЧПУ численных значений, соответствующих перемещениям рабочих органов станка, элементы траектории должны быть однозначно определены. С этой целью определяют в выбранной системе координат узловые опорные точки контура или эквидистанты и производят расчет их координат Подробнее

Нередко одна часть процесса механической обработки детали паровой турбины производится на станках с ЧПУ, а другая — на оборудовании с ручным управлением. Поэтому при подготовке производства определяется место станков с ЧПУ в общем процессе.

При подготовке механической обработки деталей турбин на станках с ЧПУ степень детализации не зависит от типа производства. Если при подготовке производства на станках с ручным управлением Подробнее

При анализе конструктивных особенностей детали паровой турбины определяются техническая и экономическая эффективность и целесообразность обработки на станке с ЧПУ Подробнее

Технологическая подготовка обработки детали паровой турбины на станках с ЧПУ в общем виде заключается в выполнении следующих процессов: анализ конструкций и технологических Подробнее

digital-design-and-computer-architecture-russian-translation_July16_2016 — Стр 43

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

365

Рис. 3.44 Исправленная схема, в

Рис. 3.45 Временная диаграмма схемы с

которой отсутствуют нарушения

буферами, в которой отсутствуют

ограничения времени удержания

нарушения ограничения времени

 

удержания

 

 

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

366

3.5.3 Расфазировка тактовых сигналов

В предыдущих разделах предполагалось, что тактовые импульсы поступают на все регистры в одно и то же время. В действительности существует некоторый разброс этого времени. Эта неодновременность фронтов называется расфазировкой.

Рис. 3.46 Расфазировка тактовых сигналов, обусловленная задержками в межсоединениях

Например, длина проводников, по которым тактовые сигналы поступают на разные регистры, может быть разной, это приводит к разным временам задержки, как показано на Рис. 3.46.

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

367

Шум также приводит к различным задержкам. Стробирование тактовых сигналов, которое было описано в разделе 3.2.5, приводит к их дополнительной задержке. Если в схеме используются стробированные и нестробированные тактовые сигналы, то между ними будет существенное рассогласование. На Рис. 3.46 сигнал CLK2 будет опережать по времени сигнал CLK1 из-за сложного пути тактового сигнала между регистрами. Если трассировка цепи тактового сигнала будет выполнена по-другому, ситуация может быть противоположной, CLK2 будет отставать от сигнала CLK1. При выполнении временного анализа мы рассматриваем наихудший случай, что позволяет гарантировать, что схема будет работать при всех условиях.

Учет расфазировки изменяет временную диаграмму, которая была показана на Рис. 3.38, модифицированная диаграмма приведена на Рис. 3.47.

Рис. 3.47 Временная диаграмма с учетом расфазировки тактовых импульсов

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

368

Жирной линией показана максимальная задержка тактового сигнала, тонкие линии показывают, что синхросигнал, может появиться на tskew.раньше.

Вначале рассмотрим ограничение времени предустановки, соответствующие диаграммы приведены на Рис. 3.48.

Рис. 3.48 Ограничение времени предустановки с учетом расфазировки тактовых импульсов

В худшем случае на регистр R1 поступает тактовый сигнал с наибольшей задержкой, а на R2 – с наименьшей, что оставляет минимальное время для прохождения данных через комбинационную схему между регистрами.

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

369

На вход регистра R2 данные поступают через регистр R1 и комбинационную логику, они должны прийти к стационарному состоянию перед началом их фиксации регистром R2. Следовательно, можно сделать вывод, что

Tc ≥ tpcq + tpd + tsetup + tskew

(3.19)

tcd ≥ thold + tskew− tccq

(3.20)

Далее мы рассмотрим ограничение времени удержания (см. Рис. 3.49). В худшем случае на регистр R1 поступает тактовый сигнал с наименьшей задержкой, а на R2 – с наибольшей. Данные могут быстро пройти через регистр R1 и комбинационную логику, но должны поступить на вход регистра R2 не ранее окончания времени удержания после переднего фронта тактового импульса.

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

370

Рис. 3.49 Ограничение времени удержания с учетом расфазировки тактовых импульсов

Таким образом, можно записать:

tccq + tcd ≥ thold + tskew

(3.21)

tcd ≥ thold + tskew − tccq

(3. 22)

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

371

В итоге, расфазировка тактовых импульсов приводит к эффективному увеличению как времени предустановки, так и времени удержания. Это, в свою очередь, приводит к росту потерь на упорядочение и уменьшает время, доступное для обработки данных комбинационной схемой. Даже если thold = 0, пара последовательно соединенных триггеров будет нарушать неравенство (3.22), если if tskew > tccq . Чтобы предотвратить такие серьезные нарушения ограничений времени удержания, проектировщик должен ограничивать расфазировку тактовых сигналов. Иногда триггеры специально проектируются медленными (время tccq велико), чтобы избежать проблем времени удержания, даже если расфазировка тактовых сигналов существенна.

Пример 3.12 ВРЕМЕННОЙ АНАЛИЗ РАСФАЗИРОВКИ ТАКТОВЫХ

Выполните задание примера 3.10 в предположении, что в системе есть разфазировка тактовых импульсов величиной 50 пс.

Решение: Критический путь остается без изменений, но эффективное время предустановки увеличивается из-за расфазировки. Следовательно, минимальный период тактового сигнала равен

Tc ≥ tpcq +3tpd + tsetup +tskew = 80 + 3.40+ 50 +50 = 300ps

(3.23)

Максимальная частота тактового сигнала будет fc = 1/Tc = 3.33 ГГц.

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

372

Короткий путь также остается без изменений, время прохождения сигнала по нему равно 55 пс. Эффективное время удержания увеличивается на величину расфазировки до 60 + 50 = 110 пс, что существенно больше 55 пс. Следовательно, в схеме будет нарушено ограничение времени удержания, и она будет некорректно работать при любой частоте тактового сигнала. Напомним, что в этой схеме ограничение времени удержания было нарушено и без расфазировки. Расфазировка тактовых сигналов только ухудшила ситуацию.

Пример 3.13 ИСПРАВЛЕНИЕ НАРУШЕНИЯ ОГРАНИЧЕНИЯ ВРЕМЕНИ

Повторите упражнение из примера 3.11 в предположении, что в системе есть расфазировка тактовых импульсов величиной 50 пс.

Решение: Критический путь не изменяется, поэтому максимальная тактовая частота остается равной 3.33 ГГц. Время прохождения сигнала по короткому

пути увеличивается до 80 пс. Это все еще меньше, чем thold + tskew = 110 пс, следовательно, в схеме нарушаются ограничения времени удержания. Чтобы решать проблему, в схему следует добавить еще несколько буферов. Поскольку они входят в критический путь, то максимальная тактовая частота уменьшится. В качестве альтернативы, можно рассмотреть использование других триггеров с меньшим временем удержания.

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

373

3.5.4 Метастабильность

Рис. 3.50 Входной сигнал, который изменяется до, после или в течение апертурного времени

Как было указано ранее, не всегда можно гарантировать, что вход последовательностной схемы будет стабилен в течение апертурного времени, особенно если входной сигнал поступает от внешнего асинхронного источника. Рассмотрим кнопку, подсоединенную к входу триггера, как показано на Рис. 3.50. Когда кнопка не нажата, D = 0. Когда кнопка нажата, D = 1. Обезьяна может нажимать кнопку в любой произвольный момент времени по отношению к фронту тактового сигнала. Мы хотим знать сигнал на выходе Q после переднего фронта сигнала CLK. В случае I, когда кнопка нажимается задолго до фронта CLK, Q = 1. В случае II, кнопка нажимается только намного позже фронта CLK, Q = 0. Но в случае III, когда кнопка нажимается в промежутке, который охватывает время предустановки перед фронтом тактового импульса и время удержания после него, входной сигнал нарушает динамическую дисциплину и выход будет неопределенным.

Глава 3 Проектирование последовательностной логики

374

Метастабильное состояние

Когда состояние информационного входа триггера изменяется в течение апертурного времени, на его выходе Q может на некоторое время появиться напряжение в диапазоне от 0 до VDD, то есть в запретной зоне. Такое состояние называется метастабильным. Со временем выход триггера перейдет в стабильное состояние 0 или 1. Однако время разрешения,

необходимое для достижения стабильного состояния, не ограничивается.

Метастабильное состояние триггера подобно состоянию шарика на вершине между двумя впадинами, как показано на Рис. 3.51. Положения во впадинах являются стабильными, поскольку шарик будет находиться в них неограниченно долго при отсутствии внешнего возмущения.

Положение на вершине возвышенности называется метастабильным, потому что шарик будет находиться в нем только при условии идеальной балансировки. Но, поскольку в мире нет ничего совершенного, со временем шарик скатится в одну из впадин. Необходимое для этого время зависит от степени первоначальной

Модуль оценивания расфазировки, модуль компенсации расфазировки и когерентный приемник

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Настоящее изобретение относится к модулю оценивания расфазировки для оценки расфазировки между первым сигналом первого пути данных и вторым сигналом второго пути данных в когерентном приемнике. Дополнительно, настоящее изобретение относится к модулю компенсации расфазировки для компенсации оцененной расфазировки и к когерентному приемнику, в частности когерентному оптическому приемнику, включающему в себя модуль оценивания расфазировки и модуль компенсации расфазировки.

Важной целью оптоволоконных систем дальней связи является передача наивысшей пропускной способности данных через самое длинное расстояние без регенерации сигнала в оптической области. Из-за заданных ограничений на полосу пропускания, наложенных оптическими усилителями и, в конечном счете, самим волокном, может являться важным максимизировать спектральную эффективность. Большинство систем используют форматы двоичной модуляции, как, например, кодирование амплитудной манипуляцией одного бита на символ.

Улучшенные форматы модуляции в комбинации с когерентными приемниками обеспечивают возможность высокой емкости и спектральной эффективности. Поляризационное мультиплексирование, квадратурная амплитудная модуляция и когерентное детектирование могут обеспечивать выигрышную комбинацию для систем оптической передачи высокой емкости, так как они обеспечивают возможность кодирования информации во всех доступных степенях свободы.

Дополнительно, коммерческие устройства, использующие QAM констелляцию, являются доступными в оптических системах 40 и 100 Гб/с.

В этом отношении фиг.15 показывает схематическую блок-схему когерентного оптического приемника 1500. Когерентный оптический приемник 1500 имеет аналоговую часть 1501 приема (Rx) и цифровую часть 1503 приема (Rx).

Rx аналоговая часть 1501 имеет локальный осциллятор (LO) 1505 и 90° гибрид 1507, имеющий два полюса. Гибрид 1507 принимает оптический сигнал. Четыре оптических передних модуля (OFE) 1509, 1511, 1513 и 1515 соединены с гибридом 1507. Каждый блок 1509-1515 OFE соединен с одним блоком 1517, 1519, 1521 и 1523 автоматической регулировки усиления (AGC). Дополнительно, каждый блок 1517-1523 AGC подсоединен к аналого-цифровому преобразователю (ADC) 1525, 1527, 1529 и 1531.

Подробно:

Так как цифровой сигнал преобразуется в обе поляризации, 90° гибрид 1507 используется, чтобы смешивать входной оптический сигнал с сигналом локального осциллятора (LO) осциллятора LO 1505, что дает результатом четыре выходных сигнала, а именно, по два сигнала на поляризацию. Оптические OFE 1509-1515 сконфигурированы, чтобы преобразовывать соответствующий электрический сигнал в оптический сигнал. Соответствующий OFE 1509-1515 может содержать фотодиод и трансимпедансный усилитель (TIA). Так как мощность сигнала может изменяться со временем, блоки 1517-1525 AGC могут компенсировать вариации мощности сигнала. Четыре блока 1517-1525 AGC могут также являться внутренней частью блоков 1509-1515 OFE.

Вследствие сложности реализации пара блоков AGC может управляться одним сигналом управления. Например, пара блоков 1517, 1519 AGC может управляться сигналом управления VXAGC для X поляризации. Дополнительно, пара блоков 1521, 1523 AGC может управляться сигналом управления VYAGC для Y поляризации. Дополнительно, четыре блока 1517-1523 AGC могут управляться четырьмя независимыми управляющими напряжениями или управляющими сигналами.

Сигналы, выводимые блоками 1517-1523 AGC, могут квантоваться посредством преобразователей ADC 1525-1531. Четыре преобразователя ADC 1525-1531 могут выводить X-поляризованный синфазный сигнал (XI), X-поляризованный квадратурно-фазовый сигнал (XQ), Y-поляризованный синфазный сигнал (YI) и Y-поляризованный квадратурно-фазовый сигнал (YQ).

Дополнительно, четыре квантованных потока цифровых данных XI, XQ, YI и YQ дополнительно обрабатываются в блоке 1533 цифровой обработки сигнализации (DSP) Rx цифровой части 1503. DSP 1533 может содержать часть 1535 программного обеспечения и часть 1537 аппаратного обеспечения. Часть 1537 аппаратного обеспечения может быть быстродействующей по сравнению с медленной частью 1535 программного обеспечения. Блок 1533 DSP может быть сконфигурирован, чтобы компенсировать хроматическую дисперсию (CD), поляризационную модовую дисперсию (PMD), поляризационное вращение, нелинейные эффекты, LO шум, смещения частоты LO и подобное. Более того, оценка медленных процессов, таких как смещения частоты LO или CD, может осуществляться в части 1535 программного обеспечения блока 1533 DSP.

Дополнительно, фиг.16 показывает схематическую блок-схему базовых блоков 1600 DSP. DSP 1600 имеет часть 1601 программного обеспечения и часть 1603 аппаратного обеспечения. Часть 1603 аппаратного обеспечения имеет блок 1605 регулировки смещения и усиления (AGC).

Соединенные с блоком 1605 AGC имеются два блока 1607 и 1609 компенсации: блок хроматической дисперсии (CD) для X поляризации 1607 и блок 1609 компенсации CD для Y компенсации.

Дополнительно, блок 1603 аппаратного обеспечения содержит блок 1611 восстановления частоты и блок 1613 компенсации и деполяризации поляризационной модовой дисперсии (PMD) и хроматической дисперсии (CD), соединенный с блоком 1611 восстановления. Блок 1613 PMD/CD компенсации и деполяризации может содержать фильтр с конечной импульсной характеристикой (FIR).

Более того, блок 1615 оценивания синхронизации принимает выводы блока 1609 CD компенсации и блока 1613 PMD/CD компенсации и деполяризации для обеспечения информации о синхронизации в VCC 1617.

После блока 1613 блок 1619 восстановления несущей соединен с блоком 1621 декодирования детектирования.

Дополнительно, между путями данных, обеспечивающими входные сигналы X, XQ, Y и YQ, имеются соединенные четыре ADC 1623, 1625, 1627 и 1629. Подробно:

После коррекции смещения и усиления посредством блока 1605 четыре сигнала выравниваются для хроматической дисперсии в частотной области с использованием двух блоков 1607 и 1609 быстрого преобразования Фурье (FFT). Частотное смещение может удаляться в блоке 1611 восстановления частоты. Отслеживание поляризации, PMD компенсация и остаточная CD компенсация могут осуществляться во временной области с использованием FIR фильтров 1613, в качестве примера выполненных с бабочкообразной структурой (скоростной фильтр).

Блок 1619 восстановления несущей сконфигурирован так, чтобы обеспечивать остаточное частотное смещение и восстановление фазы несущей. Когда применяется дифференциальное декодирование на стороне передатчика (не показано), дифференциальный декодер может использоваться в блоке 1621 декодирования и детектирования кадра.

Дополнительно, CD может эффективно компенсироваться в блоках 1607 и 1609 FFT. Функция CD компенсации может быть

где λ0 — длина волны сигнала, fs — частота дискретизации, N — размер FFT, c — скорость света, n — число коэффициентов, L — длина волокна, D — коэффициент дисперсии.

По причинам сложности только один блок 1701 FFT с использованием сложного ввода может применяться к каждой поляризации, как иллюстративно показано на фиг.17. Обратное FFT (IFFT) 1703 может быть идентичным FFT 1701, хотя действительная и мнимая части переставляются на входе и выходе.

Между блоком 1701 FFT и блоком 1703 IFFT подсоединен блок 1705 обратной хроматической дисперсии (CD-1).

Четыре пути данных, как иллюстративно показано на фиг.16, могут иметь разную длину или задержку. Как следствие, разные поступающие экземпляры вызывают штрафы, в частности значительные штрафы в зависимости от фактических условий канала и величины задержек данных. Например, в системах передачи 112G QPSK с длиной символа около 36 пс, штрафы вследствие I/Q расфазировки показаны на фиг.18. На фиг.18 x-ось показывает I/Q расфазировку и y-ось показывает требуемое OSNR при BER 0.001. Можно отметить, что расфазировка 5 пс может давать результатом 1 дБ OSNR штраф. Это значение расфазировки может быть ожидаемым в 112G когерентных приемниках. Расфазировка может вызываться из-за разных функций передачи 90° гибрида, OFE, AGC, ADC и соединений между ними. Дополнительно, расфазировка между двумя поляризациями может не вызывать существенных затруднений, так как она может проявляться как дополнительная дифференциальная групповая задержка (DGD). Эта расфазировка может компенсироваться посредством использования FIR фильтра. Однако в этом случае DGD рабочий диапазон может уменьшаться посредством значения расфазировки. Как результат, может являться желательным компенсировать также X/Y расфазировку.

С другой стороны, расфазировка влияет на производительность восстановления тактового сигнала, когда все четыре пути данных используются для выделения синхронизации.

Может являться более трудным, когда остаточная дисперсия должна компенсироваться после блока FFT в блоке FIR. Результаты для 112G QAM с RD-340 пс/нм представлены на фиг.19. В частности, фиг.19a показывает сигнальную констелляцию с CD без расфазировки, и фиг.19b показывает тоже для расфазировки 8 пс. Дополнительно, можно отметить, что Y поляризация может иметь больше проблем, чем X поляризация даже после 50 обновлений FIR фильтра.

Относительно компенсации расфазировки, смещения задержки путей между XI, XQ, YI и YQ данными могут измеряться посредством применения идентичного оптического сигнала, в частности одиночной поляризации, ко всем фотодетекторам в процессе заводской калибровки. Это может осуществляться посредством выключения LO и увеличения мощности сигнала. Общий, непосредственно детектируемый сигнал может поступать на все фотодетекторы. Затем блоки данных могут передаваться в персональный компьютер (PC) либо из переменного FIFO буфера, либо после фиксированных фильтров, причем все фильтры обеспечивают одиночный импульсный отклик.

Затем данные могут интерполироваться и перекрестно коррелироваться между четырьмя путями данных. Относительные пики могут использоваться, чтобы определять относительные временные смещения. В частности, FIFO может компенсироваться по минимальной расфазировке периода дискретизации.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Целью, достигаемой настоящим изобретением, является оценка расфазировки, которая является меньшей, чем интервал дискретизации когерентного приемника.

Согласно первому аспекту предлагается модуль оценивания расфазировки для оценки расфазировки между первым сигналом первого пути данных и вторым сигналом второго пути данных в когерентном приемнике. Модуль оценивания расфазировки содержит фазовый детектор и интегратор. Фазовый детектор сконфигурирован, чтобы обнаруживать фазу первого сигнала или второго сигнала для получения фазового сигнала. Дополнительно, интегратор сконфигурирован с возможностью интегрировать полученный сигнал фазы, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку.

Согласно некоторым вариантам осуществления конкретная расфазировка, которая меньше, чем интервал дискретизации когерентного приемника, может оцениваться и, поэтому, компенсироваться. Таким образом, согласно некоторым вариантам осуществления расфазировка как результат старения, изменений температуры, переключения устройства и подобного, может оцениваться и, поэтому, компенсироваться. Согласно некоторым вариантам осуществления настоящая оценка расфазировки является гибкой и может ускоряться, когда расфазировка мала. В этом случае настоящая оценка расфазировки может использовать все фазовые детекторы, доступные для обеспечения информации о синхронизации.

Дополнительно, согласно некоторым вариантам осуществления настоящая оценка расфазировки является устойчивой по отношению к большой расфазировке. В этом отношении фазовые детекторы могут переключаться пошагово, когда они удовлетворяют предопределенным пределам расфазировки. В частности, максимальная расфазировка, которая может быть компенсирована между двумя линиями данных, — это половина периода символа. Это может быть расширено до одного периода символа, если добавить расфазировку между поляризациями X и Y.

Согласно некоторым вариантам осуществления настоящая оценка расфазировки может осуществляться при более медленной скорости в части DSP когерентного приемника, в частности в части программного обеспечения DSP. Модуль оценивания расфазировки может быть построен полностью в программном обеспечении или полностью в аппаратном обеспечении. Дополнительно, части блоков выделения синхронизации в аппаратном обеспечении могут использоваться для модуля оценивания расфазировки, например, только выходы фазовых детекторов. В дополнение, блоки данных могут загружаться в программное обеспечение для обработки.

В частности, когерентный приемник имеет, по меньшей мере, два пути данных или линии данных. Например, когерентный приемник является когерентным оптическим приемником.

Более того, оценка расфазировки может использовать данные до блока FIR когерентного приемника согласно некоторым вариантам осуществления. Этот признак уже требуется в некоторых оптических когерентных приемниках, так что может не быть никаких дополнительных усилий или затрат аппаратного обеспечения.

Дополнительно, согласно некоторым вариантам осуществления оцененная расфазировка может точно контролироваться. Дополнительно, настоящая оценка расфазировки может применяться в любом когерентном приемнике со множеством путей данных.

Предположим, пример FIR фильтра, сконструированного, чтобы компенсировать до RD-340 пс/нм, и имеющего ограниченное количество коэффициентов. Так как обнаружение FIR фильтра становится критическим для некоторой расфазировки, настоящая оценка расфазировки может использоваться для усиления эффектов расфазировки.

Согласно первой форме варианта осуществления первого аспекта первый сигнал является синфазным сигналом и второй сигнал является квадратурно-фазовым сигналом.

Согласно второй форме варианта осуществления первого аспекта модуль оценивания расфазировки имеет первый фазовый детектор для детектирования фазы первого сигнала, чтобы получать первый сигнал фазы, второй фазовый детектор для детектирования фазы второго сигнала, чтобы получать второй сигнал фазы, модуль вычитания для вывода сигнала разности между полученным первым сигналом фазы и полученным вторым сигналом фазы и интегратор для интегрирования выходного сигнала разности, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку.

Модуль вычитания может являться любым средством вычитания, которое сконфигурировано с возможностью вычислять упомянутый сигнал разности между двумя сигналами фазы. Дополнительно, интегратор может являться любым средством или средством интегрирования, которое сконфигурировано с возможностью интегрировать или считать выходной сигнал разности для обеспечения оцененной расфазировки.

Согласно третьей форме варианта осуществления первого аспекта модуль оценивания расфазировки имеет первый фазовый детектор для детектирования фазы первого сигнала, чтобы получать первый сигнал фазы, второй фазовый детектор для детектирования фазы второго сигнала, чтобы получать второй сигнал фазы, модуль вычитания для вывода сигнала разности между полученным первым сигналом фазы и полученным вторым сигналом фазы, фильтр нижних частот для фильтрации выходного сигнала разности и интегратор для интегрирования фильтрованного сигнала разности, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку.

Фильтр нижних частот может являться фильтром нижних частот с бесконечной импульсной характеристикой (IIR). Фильтр нижних частот может быть сконфигурирован с возможностью сглаживать различия между фазовыми детекторами.

Согласно четвертой форме варианта осуществления первого аспекта модуль оценивания расфазировки имеет первый фазовый детектор детектирования фазы первого сигнала, чтобы получать первый сигнал фазы, второй фазовый детектор для детектирования фазы второго сигнала, чтобы получать второй сигнал фазы, модуль вычитания для вывода сигнала разности между полученным первым сигналом фазы и полученным вторым сигналом фазы, фильтр нижних частот для фильтрации выходного сигнала разности, определитель для определения знака фильтрованного сигнала разности, чтобы получать сигнал знака, и интегратор для интегрирования полученного сигнала знака, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку.

Вывод сигнала знака посредством определителя может подсчитываться и начальное цифровое значение оцененной расфазировки, в частности оцененная IQ расфазировка, может выводиться. После некоторого времени схождения различие фазовых детекторов может быть близким к нулю, таким образом, угловое значение на выходе интегратора представляет истинное значение расфазировки. Это значение может также контролироваться.

Согласно пятой форме варианта осуществления первого аспекта модуль оценивания расфазировки имеет монитор для контроля оцененной расфазировки, обеспеченного интегратором.

Согласно шестой форме варианта осуществления первого аспекта модуль оценивания расфазировки имеет четыре фазовых детектора для детектирования соответствующей фазы X-поляризованного синфазного сигнала, X-поляризованного квадратурно-фазового сигнала, Y-поляризованного синфазного сигнала и Y-поляризованного квадратурно-фазового сигнала, чтобы получать соответствующий сигнал фазы, и модуль суммирования для обеспечения сигнала суммы посредством добавления упомянутых четырех фазовых сигналов. В этой шестой форме варианта осуществления каждый путь данных соединяется с одним блоком. Соответствующий блок включает в себя модуль вычитания для обеспечения сигнала разности между сигналом суммы и соответствующим сигналом фазы, обеспеченным соответствующим путем данных, фильтр нижних частот для фильтрации выходного сигнала разности, определитель для определения знака фильтрованного дифференциального сигнала, чтобы получать сигнал знака, и интегратор для интегрирования полученного сигнала знака, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку соответствующего сигнала фазы, обеспеченного соответствующим путем данных.

Шестая форма варианта осуществления первого аспекта может быть применимой в ситуациях, где расфазировка не является слишком большой и не затрагивает восстановление тактового сигнала. В случае с большой расфазировкой может рекомендоваться использовать один путь данных для информации о синхронизации и добавлять другие пути данных, когда для сигналов осуществляется устранение расфазировки. Можно отметить, что вышеупомянутые фазовые детекторы могут также работать со сложными данными (I+jQ). Сложности комплексных и действительных фазовых детекторов могут являться соизмеримыми.

Любая форма варианта осуществления первого аспекта может комбинироваться с любой формой варианта осуществления первого аспекта, чтобы получать другую форму варианта осуществления первого аспекта.

Согласно второму аспекту предлагается модуль компенсации расфазировки для компенсации расфазировки между первым сигналом первого пути данных и вторым сигналом второго пути данных в когерентном приемнике. Модуль компенсации расфазировки содержит вышеописанный модуль оценивания расфазировки первого аспекта или любой формы варианта осуществления первого аспекта. Модуль оценивания расфазировки сконфигурирован с возможностью обеспечивать оцененную расфазировку между упомянутым первым и вторым сигналами. Модуль компенсации расфазировки сконфигурирован с возможностью компенсировать расфазировку между первым и вторым сигналами в зависимости от оцененной расфазировки.

Согласно некоторым вариантам осуществления компенсация или устранение расфазировки может осуществляться тремя разными способами. Первый способ может состоять в том, чтобы управлять фазами ADC дискретизации. Второй способ может состоять в том, чтобы устранять расфазировку в частотной области, и третий способ может состоять в том, чтобы устранять расфазировку во временной области. Управление фазами ADC дискретизации и устранение расфазировки в частотной области ослабляет требования к восстановлению тактового сигнала и блокам FIR фильтра, в то время как устранение расфазировки во временной области улучшает производительность блока FIR.

Дополнительно, согласно некоторым вариантам осуществления данные после блока FIR могут также использоваться для оценки расфазировки. Это может ослаблять требования к оценке расфазировки, когда DGD и SOP приближается к критическим пределам для фазовых детекторов, используемых для оценки расфазировки.

Согласно первой форме варианта осуществления второго аспекта модуль компенсации расфазировки имеет, по меньшей мере, один фазовращатель для сдвига фазы, по меньшей мере, одного из первого и второго сигналов для управления фазами дискретизации аналого-цифрового преобразователя.

Согласно второй форме варианта осуществления второго аспекта модуль компенсации расфазировки имеет адаптер для адаптации модуля быстрого преобразования Фурье оптического приемника для устранения расфазировки оцененной расфазировки в частотной области.

Согласно третьей форме варианта осуществления второго аспекта модуль компенсации расфазировки имеет регулятор для регулировки интерполятора оптического приемника для устранения расфазировки оцененной расфазировки во временной области.

Любая форма варианта осуществления второго аспекта может комбинироваться с любой формой варианта осуществления второго аспекта, чтобы получать другую форму варианта осуществления второго аспекта.

Согласно третьему аспекту предлагается модуль компенсации расфазировки для компенсации расфазировки между X-поляризованным синфазным сигналом, X-поляризованным квадратурно-фазовым сигналом, Y-поляризованным синфазным сигналом и Y-поляризованным квадратурно-фазовым сигналом в когерентном приемнике. Модуль компенсации расфазировки содержит модуль оценивания расфазировки шестой формы варианта осуществления первого аспекта. Модуль оценивания расфазировки сконфигурирован с возможностью обеспечивать соответствующую оцененную расфазировку X-поляризованного синфазного сигнала, X-поляризованного квадратурно-фазового сигнала, Y-поляризованного синфазного сигнала и Y-поляризованного квадратурно-фазового сигнала. Более того, модуль компенсации расфазировки содержит четыре фазовращателя для сдвига фазы соответствующей фазы X-поляризованного синфазного сигнала, X-поляризованного квадратурно-фазового сигнала, Y-поляризованного синфазного сигнала и Y-поляризованного квадратурно-фазового сигнала в зависимости от соответствующей оцененной расфазировки.

Согласно четвертому аспекту предлагается оптический приемник, в частности когерентный оптический приемник. Оптический приемник содержит вышеописанный модуль оценивания расфазировки для обеспечения оцененной расфазировки между первым сигналом первого пути данных и вторым сигналом второго пути данных.

Согласно форме варианта осуществления четвертого аспекта оптический приемник имеет модуль оценивания синхронизации для обеспечения восстановления тактовой синхронизации в оптическом приемнике и адаптер для адаптации модуля оценивания синхронизации в зависимости от оцененной расфазировки.

Согласно пятому аспекту предлагается система, в частности система связи, при этом упомянутая система содержит, по меньшей мере, один оптический приемник в сети связи.

Согласно шестому аспекту предлагается способ для оценки расфазировки между первым сигналом пути данных первого сигнала и вторым сигналом второго пути данных в когерентном приемнике. Способ имеет этап детектирования фазы первого сигнала или второго сигнала, чтобы получать сигнал фазы. Дополнительно, способ имеет этап интегрирования полученного сигнала фазы для обеспечения оцененной расфазировки.

Согласно седьмому аспекту это изобретение относится к компьютерной программе, содержащей программный код для оценки расфазировки между первым сигналом пути данных первого сигнала и вторым сигналом второго пути данных в когерентном приемнике, которая исполняется на, по меньшей мере, одном компьютере.

Модуль оценивания расфазировки может быть любым средством оценивания расфазировки. Модуль компенсации расфазировки может быть любым средством компенсации расфазировки. Соответствующие средства могут реализовываться в аппаратном обеспечении или в программном обеспечении. Если упомянутое средство реализуется в аппаратном обеспечении, оно может осуществляться как устройство, например, как компьютер или как процессор или как часть системы, например, компьютерной системы. Если упомянутое средство реализуется в программном обеспечении, оно может осуществляться как компьютерный программный продукт, как функция, как процедура, как программный код или как исполнимый объект.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Дополнительные варианты осуществления этого изобретения будут описываться по отношению к следующим чертежам, на которых:

фиг.1 показывает блок-схему одного варианта осуществления модуля оценивания расфазировки,

фиг.2a показывает диаграмму, иллюстрирующую характеристики TEDC фазового детектора согласно Александеру (Alexander),

фиг.2b показывает диаграммы, иллюстрирующие характеристики TEDC фазового детектора согласно Гарднеру (Gardner),

фиг.3a показывает диаграммы, иллюстрирующие характеристики TEDC для XY расфазировки 0,125 UI и IQ расфазировки 0,25 UI,

фиг.3b показывает диаграммы, иллюстрирующие характеристики TEDC для XY расфазировки 0,125 UI и IQ расфазировки 0,5 UI,

фиг.4 показывает диаграмму, иллюстрирующую характеристики TEDC для X поляризации с IQ расфазировкой 0,125 UI,

фиг.5 показывает блок-схему первого варианта осуществления модуля компенсации расфазировки,

фиг.6 показывает блок-схему второго варианта осуществления модуля компенсации расфазировки,

фиг.7 показывает диаграмму, иллюстрирующую VCO, обрабатывающий XI данные,

фиг.8 показывает блок-схему третьего варианта осуществления модуля компенсации расфазировки,

фиг.9 показывает блок-схему четвертого варианта осуществления модуля компенсации расфазировки,

фиг.10 показывает диаграмму, иллюстрирующую результаты моделирования устранения расфазировки,

фиг.11a показывает диаграмму, иллюстрирующую сигнальную констелляцию со скомпенсированной расфазировкой,

фиг.11b показывает диаграмму, иллюстрирующую сигнальную констелляцию с расфазировкой 8 пс,

фиг.12a показывает блок-схему конфигурации устранения расфазировки для регулировки фаз ADC дискретизации,

фиг.12b показывает блок-схему конфигурации устранения расфазировки для интерполяции во временной области,

фиг.12c показывает блок-схему конфигурации устранения расфазировки для интерполяции в частотной области,

фиг.13 показывает диаграмму, иллюстрирующую результаты устранения расфазировки в частотной области,

фиг.14 показывает последовательность этапов способа для оценки расфазировки,

фиг.15 показывает схематическую блок-схему когерентного оптического приемника,

фиг.16 показывает схематическую блок-схему базовых блоков DSP,

фиг.17 показывает схематическую блок-схему блока CD компенсации,

фиг.18 показывает OSNR штрафы, вызванные расфазировкой,

фиг.19a показывает диаграмму, иллюстрирующую сигнальную констелляцию с CD и без расфазировки, и

фиг.19b показывает диаграмму, иллюстрирующую сигнальную констелляцию с CD и с расфазировкой 8 пс.

Подробное описание вариантов осуществления изобретения

На фиг.1 изображена блок-схема одного варианта осуществления модуля 100 оценивания расфазировки.

Модуль 100 оценивания расфазировки может являться частью когерентного приемника, в частности когерентного оптического приемника. Модуль 100 оценивания расфазировки сконфигурирован с возможностью оценивать расфазировку между первым сигналом 101 первого пути данных и вторым сигналом 103 второго пути данных в оптическом приемнике. Модуль 100 оценивания расфазировки имеет фазовый детектор 105 для детектирования фазы первого сигнала 101 или второго сигнала 103, чтобы получать фазовый сигнал 107. Модуль 100 оценивания расфазировки принимает первый сигнал 101 или второй сигнал 103. Сигнал 107 фазы выводится фазовым детектором 105.

Дополнительно, модуль 100 оценивания расфазировки имеет интегратор 109. Интегратор 109 сконфигурирован с возможностью интегрировать полученный сигнал 107 фазы, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку 111 между упомянутым первым сигналом 101 и упомянутым вторым сигналом 103.

В частности, первый сигнал 101 является синфазным сигналом и второй сигнал 103 является квадратурно-фазовым сигналом.

В последующем описываются дополнительные детали и варианты осуществления. В системах цифровой связи ключевой аспект каждого приемника — это схема восстановления тактового сигнала, которая выделяет частоту и фазу из входящих данных и принуждает локальный источник тактовых импульсов распознавать принятые данные с символьной скоростью при соответствующей фазе дискретизации. Предлагаются несколько фазовых детекторов для использования в цифровых системах. Например, предлагается фазовый детектор Мюллером (Mueller) и Мулером (Muler) (M&M PD). Дополнительно, имеется фазовый детектор, предложенный Александером — (Alex-PD). Более того, Гарднер описывает дополнительный фазовый детектор (Gard-PD).

Более того, каждый фазовый детектор (PD) может хорошо описываться характеристикой ошибки синхронизации (TEDC), максимальным значением TEDC (TEDCMAX) и среднеквадратичным джиттером (RMSJ). Все вышеупомянутые фазовые детекторы принадлежат к группе раннепоздних детекторов. Они могут использоваться для приема информации расфазировки, и, поэтому, эти предложенные фазовые детекторы могут использоваться как фазовый детектор 105 из фиг.1, например. Дополнительно, на фиг.2a и 2b представлены TEDC для Alex-PD и Gard-PD. Можно отметить, что фазовые характеристики всегда являются одними и теми же для всех четырех путей данных, так как не имеется расфазировки между ними. Без потери общности фазовые детекторы типа Гарднера в последующем используются, чтобы выводить информацию расфазировки.

Дополнительно, фиг.3a показывает диаграммы, иллюстрирующие характеристики TEDC для X/Y расфазировки 0,125 UI и IQ расфазировки 0,25 UI (UI: единичный интервал). При сравнении фиг.3b показывает диаграммы, иллюстрирующие характеристики TEDC для X/Y расфазировки 0,125 UI и IQ расфазировки 0,5 UI.

По отношению к фиг.3a можно наблюдать, что расфазировка сдвигает характеристики TEDC. Как следствие, полная TEDC уменьшается. Это может также усиливать дрожание управляемого напряжением осциллятора (VCO). С расфазировкой 0,5 UI TEDC исчезает (см. фиг.3b). Максимальное значение эквивалентной TEDC — это 2,5e-3, которое делает VCO не стабильным с потерей информации о синхронизации.

Фиг.4 изображает диаграмму, иллюстрирующую характеристики TEDC для X поляризации с IQ расфазировкой 0,125 UI. На фиг.4 имеется три TEDC, соответствующих XI информации о синхронизации, XQ информации о синхронизации и XI+XQ информации о синхронизации, соответственно. В зависимости от сценария VCO, VCO может принимать либо обе TEDC кривые для XI информации о синхронизации и XQ информации о синхронизации, либо одну из них для выделения тактового сигнала.

Предполагая первый сценарий, используются обе TEDC. Точка равновесия, именно VCO фаза дискретизации, лежит между характеристиками TEDC для XI и XQ. Точка равновесия может указываться посредством положительного пересечения нуля TEDC. Можно отметить, что XQ TEDC имеет положительную амплитуду и XI TEC имеет отрицательную амплитуду в указанной VCO фазе дискретизации в точке равновесия. Эта информация может использоваться, чтобы направлять, например, фазу равновесия XQ PD к фазе равновесия XI PD. Как результат, фаза равновесия XI+ XQ PD становится ближе к точке равновесия XI PD автоматически.

Фиг.5 показывает блок-схему первого варианта осуществления модуля 500 компенсации расфазировки. Модуль 500 компенсации расфазировки имеет модуль 501 оценивания расфазировки, HS ASIC 503 и CMOS ASIC 505. HS ASIC 503 имеет PI фильтр 507, VCO 509, четыре фазовращателя 511 и четыре ADC 512. CMOS ASIC 505 содержит FFT 513, интерполятор 515, модуль 517 оценивания синхронизации и FIR фильтр 519.

Вследствие требований к допускам на дрожание и задержек данных через CMOS ASIC 505 требуется восстановление тактового сигнала прямой связи в когерентных приемниках. После блока 513 FFT информация о синхронизации выводится и используется в интерполяторе 515. Также эта информация о синхронизации фильтруется и применяется для VCO фазово-частотного управления и регулировки посредством модуля 517 оценивания синхронизации и PI фильтра 507. Блоки данных до блока 519 FIR периодически загружаются в DSP, в частности в часть программного обеспечения, для CD оценки, вычисления начальных отводов FIR и подобного. Одни и те же данные могут использоваться для оценки расфазировки. Модуль 501 оценивания расфазировки в DSP оценивает расфазировку между путями данных и передает эту информацию в блоки, которые зависят от предпочтительного сценария устранения расфазировки. Устранение расфазировки может осуществляться тремя разными способами: Управление фазами ADC дискретизации (показано посредством ссылочного знака A), устранение расфазировки в частотной области (показано посредством ссылочного знака B) и устранение расфазировки во временной области (показано посредством ссылочного знака C).

A и B могут транслировать восстановление тактового сигнала и блоки FIR фильтра, наряду с тем, что C может улучшать производительность блока 519 FIR.

Более того, данные после блока 519 FIR могут также использоваться для модуля 501 оценивания расфазировки. Это может ослаблять требования к оценке расфазировки, когда DGD и SOP приближается к критическим пределам для фазовых детекторов в оценке расфазировки.

Фиг.6 изображает блок-схему второго варианта осуществления модуля 600 компенсации расфазировки. Модуль 600 компенсации расфазировки имеет первый фазовый детектор 601 для детектирования фазы первого сигнала (I) 603, чтобы получать первый сигнал 605 фазы. Дополнительно, модуль 600 компенсации расфазировки имеет второй фазовый детектор 607 для детектирования фазы второго сигнала (Q) 609, чтобы получать второй сигнал 611 фазы.

Модуль 613 вычитания сконфигурирован с возможностью выводить сигнал 615 разности между полученным первым сигналом 605 фазы и полученным вторым сигналом 611 фазы. Фильтр 617 нижних частот принимает упомянутый сигнал 615 разности. Упомянутый фильтр 617 нижних частот может являться IIR фильтром нижних частот. Упомянутый фильтр 617 нижних частот фильтрует выходной сигнал 615 разности и выводит фильтрованный сигнал 619 разности. Фильтрованный сигнал 619 разности вводится в определитель 621. Определитель 621 сконфигурирован с возможностью определять знак фильтрованного сигнала 619 разности, чтобы получать сигнал 623 знака, который вводится в интегратор 625. Интегратор 625 сконфигурирован с возможностью интегрировать или считать полученный сигнал 623 знака, чтобы обеспечивать оцененную расфазировку φ. Оцененная расфазировка φ может контролироваться монитором 627 расфазировки. Дополнительно, оцененная расфазировка φ может вводиться в модули 629, 631 сдвига, сдвигающие I и Q, соответственно. Это может быть особенно релевантным, если восстановление тактовой синхронизации использует как I, так и Q данные для выделения синхронизирующего сигнала. Для этого случая характеристики TEDC уже присутствуют на фиг.4. Этот сценарий может быть применимым, когда расфазировка не является слишком большой, например, менее чем 30% интервала символа, так что I+Q TEDC не является слишком малым. В частности, максимальная ожидаемая расфазировка около 0,25 UI.

Со ссылкой на фиг.4 можно заметить, что разность PD имеет отрицательное значение. Таким образом, I данные могут дискретизироваться несколько ранее и Q данные — несколько позже. После некоторого времени это различие становится все меньше до тех пор, пока точки равновесия обоих PD станут на идентичное положение.

Когда восстановление синхронизации использует только I данные, как показано на фиг.7, I сдвиг не является необходимым. В этом случае Q данные сдвигаются на полный угол, выведенный в модуле оценивания расфазировки. После Q PD устранения расфазировки Q данные могут использоваться для улучшения характеристики тактового сигнала, как ранее упоминалось посредством A и B на фиг.5.

Фиг.8 показывает блок-схему третьего варианта осуществления модуля 800 компенсации расфазировки. Модуль 800 компенсации расфазировки принимает четыре сигнала, именно X-поляризованный синфазный сигнал XI, X-поляризованный квадратурно-фазовый сигнал XQ, Y-поляризованный синфазный сигнал YI и Y-поляризованный квадратурно-фазовый сигнал YQ.

Для каждого из упомянутых четырех входных сигналов, XI, XQ, YI, YQ модуль 800 компенсации расфазировки имеет один фазовый детектор 801, 803, 805 и 807 для детектирования соответствующей фазы соответствующего входного сигнала XI, XQ, YI, YQ.

Дополнительно, модуль 800 компенсации расфазировки имеет модуль 809 суммирования для обеспечения сигнала 811 суммы посредством суммирования упомянутых четырех фазовых сигналов, выведенных фазовыми детекторами 801, 803, 805 и 807.

Дополнительно, для каждого пути данных имеется один модуль 813, 815, 817 и 819 вычитания. Соответствующий модуль 813-819 вычитания обеспечивает сигнал 821, 823, 825 и 827 разности. Упомянутый соответствующий сигнал 821-827 разности вводится в соответствующий блок 829. На фиг.8 показан только один блок 829, подсоединенный к первому модулю 813 вычитания. Соответствующий блок — иллюстративно блок 829 имеет фильтр 831 нижних частот, определитель 833, интегратор 835 и монитор 837. Фильтр 831 нижних частот может являться MR фильтром нижних частот. Дополнительно, фильтр 831 нижних частот сконфигурирован с возможностью фильтровать выходной сигнал 821 разности. Определитель 833 сконфигурирован с возможностью определять знак фильтрованного сигнала разности, чтобы получать сигнал знака (±1). Интегратор 835 сконфигурирован с возможностью интегрировать или считать полученный сигнал знака (±1), чтобы обеспечивать оцененную расфазировку φXI для блока 829. Посредством оцененной расфазировки φXI XI данные могут сдвигаться. Дополнительно, XQ монитор 837 расфазировки контролирует оцененную расфазировку φXI.

Фиг.9 показывает блок-схему четвертого варианта осуществления модуля 900 оценивания расфазировки. Модуль 900 оценивания расфазировки имеет блок 901 FFT, обеспечивающий XI данные, XQ данные, YI данные и YQ данные. Дополнительно, модуль 900 компенсации расфазировки имеет четыре интерполятора 903, 905, 907 и 909 — для каждых из XI данных, XQ данных, YI данных и YQ данных. Дополнительно, модуль 900 компенсации расфазировки включает в себя FIR фильтр 911, соединенный с интерполяторами 903, 905, 907, 909.

Согласно варианту осуществления из фиг.9 только XI данные используются в блоке оценивания синхронизации когерентного оптического приемника. Таким образом, VCO оптического приемника синхронизируется по XI данным. Интерполяторы 903, 905, 907 и 909 между блоком 901 FFT и блоком 911 FIR используются, чтобы компенсировать задержку обработки данных, в частности требований толерантности дрожания. Данные XQ интерполятора 905, YI интерполятора 907 и YQ интерполятора 909 периодически загружаются в DSP 913 для оценки расфазировки. Без потери общности имеется только один блок обработки (алгоритм) в DSP 913, показанном для XQ. Имеются два дополнительных блока обработки (не показаны) в DSP 913 для YI и YQ данных. Модуль оценивания расфазировки из фиг.9, реализованный в DSP 913, является простым, так как нет необходимости в схеме сравнения. Значение расфазировки XQ DSP 913 передается в блок 901 FFT, где может осуществляться операция устранения расфазировки.

Подробно, DSP 913 имеет фазовый детектор (PD) 915, фильтр нижних частот (IIR LPF) 917, определитель (знак (*)) 919, интегратор 921, фильтр высокой частоты (IIR HPF) 923 и сравнивающее устройство 925.

Фильтр 923 высокой частоты сконфигурирован с возможностью вырабатывать малые значения, когда расфазировка мала, в частности для соответствующего сигнала осуществляется достаточное устранение расфазировки в блоке 901 FFT. Это значение может сравниваться с эталонным значением в сравнивающем устройстве 925. Когда вывод фильтра 923 высокой частоты меньше, чем эталонное значение, сигнал, активирующий соответствующий PD, посылается в модуль 927 оценивания синхронизации модуля 900 компенсации расфазировки. Как результат, после компенсации расфазировки все пути данных выравниваются. Дополнительно, оптимизируются производительность восстановления тактового сигнала и блок 911 FIR.

Можно отметить, что компенсация расфазировки с аналоговым сценарием, как показано на фиг.9, может осуществляться посредством регулировки фаз ADC дискретизации, как показано посредством A на фиг.5. Дополнительно, дополнительный сдвиг фазы дискретизации может осуществляться в интерполяторах временной области, также в преобразователях ADC. Некоторый фазовый сдвиг может добавляться, чтобы регулировать фазу дискретизации. В частности, если является необходимым, дополнительный сдвиг фазы дискретизации может осуществляться в интерполяторах временной области или в преобразователях ADC. Однако этот фазовый сдвиг может компенсироваться в блоке оценки расфазировки посредством добавления некоторого постоянного значения к идеальным интеграторам (счетчикам).

В этом отношении фиг.10 показывает диаграмму, иллюстрирующую результаты моделирования устранения расфазировки. В этом моделировании XI фаза дискретизации была эталонной фазой, которая не изменилась со временем. Поэтому VCO был захвачен на этой XI фазе дискретизации. Можно отметить, что задержка между относительными фазами равновесия представляет расфазировку. Для смоделированного 112 G DP-QPSK сигнала с OSNR 13 дБ было осуществлено эффективное устранение расфазировки с использованием только 1000 символов. Фаза дискретизации изменилась на этапах UI/128. После 27 итераций для всех трех путей данных было осуществлено устранение расфазировки. Дополнительно, фиг.11a показывает диаграмму, иллюстрирующую сигнальную констелляцию со скомпенсированной расфазировкой. При сравнении фиг.11b показывает диаграмму, иллюстрирующую сигнальную констелляцию с расфазировкой 8 пс.

Если расфазировка оценивается, компенсация расфазировки может осуществляться несколькими способами, как показано выше. В этом отношении, фиг.12a показывает конфигурацию устранения расфазировки для регулировки фаз ADC дискретизации. Дополнительно, фиг.12b показывает конфигурацию устранения расфазировки для интерполяции во временной области и фиг.12c показывает конфигурацию устранения расфазировки для интерполяции в частотной области.

Конфигурация расфазировки из фиг.12a имеет управляемый напряжением осциллятор (VCO) 1201, принимающий информацию 1203 о синхронизации. Дополнительно, имеются четыре аналого-цифровых преобразователя (ADC) 1205, 1207, 1209 и 1211 для XI данных, XQ данных, YI данных и YQ данных.

Так как VCO 1201 работает на XI данных, имеются только три фазовращателя 1213, 1215, 1217, соединенных с VCO 1201, именно XQ фазовращатель 1213 для XQ данных, YI фазовращателя 1215 для YI данных и YQ фазовращатель 1217 для YQ данных.

Конфигурация расфазировки для интерполяции во временной области из фиг.12b имеет блок 1219 задержки для XI данных и соответствующий интерполятор 1221, 1223 и 1225 для XQ данных, для YI данных и для YQ данных.

Конфигурация расфазировки для интерполяции в частотной области из фиг.12c имеет два пути 1227 и 1229, при этом путь 1227 принимает (t-т) и выводит t, и путь 1229 принимает Q (t-тQ) и выводит Q (t).

Чтобы иллюстрировать результаты устранения расфазировки, фиг.13 изображает диаграмму, иллюстрирующую устранение расфазировки в частотной области. Подробно, фиг.13 показывает сигнал 1301, выборки 1303 с расфазировкой, выборки 1305 с устраненной расфазировкой, а также скорректированные выборки 1307.

Дополнительно, фиг.14 показывает последовательность этапов способа для оценки расфазировки между первым сигналом пути данных первого сигнала и вторым сигналом второго пути данных в когерентном приемнике.

На этапе 1401 фаза первого сигнала или второго сигнала детектируется, чтобы получать сигнал фазы.

На этапе 1403 полученный сигнал фазы интегрируется для обеспечения оцененной расфазировки между упомянутым первым сигналом и упомянутым вторым сигналом.


























Вопрос-ответ | Major Auto — официальный дилер Крайслер в Москве

Задать вопрос

Сервис  10.08.2017

Вопрос: Добрый день. Крайслер Вояджер 2004г. 2.5 crd. Гнет ли клапана при обрыве ремня грм и какие еще могут быть последствия?

Ответ: Здравствуйте, Вадим. Деформация клапанов большая редкость на этом моторе, но практически всегда расфазировка вызывает поломку рокеров толкателей. Для проверки придётся снимать корпус распредвалов. Лучше это делать у специалистов сервиса. С уважением, отдел сервиса.

Автосалон  09.08.2017

Вопрос: Крайслер пацифика не работают кнопки руля слева переключение каналов могнитолы, что может быть, все остальное работает

Ответ: Здравствуйте, Виталий. Начать следует с проверки самой кнопки на руле самостоятельно или в сервисе. С уважением, отдел сервиса.

Сервис  01.08.2017

Вопрос: 1J4GL48174W235471 здравствуйте. Стрелка уровня топлива стала некорректно работать. А именно при заправке (год назад заметил) стрелка поднималась медленно, я уже залил пол бака, а стрелка поднялась на нужный уровень через минуты две- три. Сейчас это время составляет 10 – 12 минут (после заправки). Штатный тест приборной панели, показал исправность. Что может быть не так?

Ответ: Здравствуйте Илья! Нет информации о времени реакции стрелки на приборной панели. Сигнал от датчика в т.баке идет по проводам до контроллера ДВС а дальше по шине данных в приборную панель. Для диагностических целей с источником питания 12 В можно проверять только с разомкнутой цепью (модуль топливного насоса электрический Разъем отключен). С разъемами Подключенные, выходное напряжение будет варьироваться от примерно 0,6 В при ПОЛНОМ, до 8,6 В при ПУСТОм баке. Возможно стерлись дорожки потенциометра и не всегда происходит касание. С уважением, Кошланский Александр.

Сервис  01.08.2017

Вопрос: 1J4GL48174W235471 здравствуйте. Последний год стрелка температуры ОЖ все левее и левее от вертикального положения (сейчас уже 4 мм не доходит до вертикальной отметки). Ранее при любых режимах двигателя стояла ровно на вертик отметке. Проверив по бортовому компьютеру температуру открывания термостата (на ощупь патрубка у термостата) определил что при 79-80 градусах резко начинает греться патрубок. До 79 гр он холодный. Скажите, при какой температуре должен открываться термостат? (начало открытия и полностью). И у машин с кондиционером и без одинаковые термостаты? (по темп. открытия)

Ответ: Здравствуйте Илья! Температура открытия термостата составляет 95градусов. Термостаты одинаковые. Промойте радиатор охлаждения ДВС с демонтажем конденсера. Если термостат открывается раньше, то будет не догрев ДВС. Замените охлаждающую жидкость с промывкой системы. Проверьте герметичность системы, в том числе и пробки расширительного бачка. С уважением, Кошланский Александр.

Общие вопросы  01.08.2017

Вопрос: Двигатель крайслер, гнет ли на нем клапана?

Ответ: Здравствуйте Николай! Перезадайте пожалуйста вопрос с указанием VIN № ато, мне не известно какой ДВС на Вашем авто. С уважением, Кошланский Александр.

Общие вопросы  30.07.2017

Вопрос: Здравствуйте. поменяли прокладку под гбц . машина не заводится, и прокладка мокнет по периметру, протяжку проверял. Что может быть???

Ответ: Здравствуйте, Николай. Утечка охлаждающей жидкости может быть вызвана повреждением привалочной плоскости ГБЦ или блока. Необходима проверка этих плоскостей на прогиб. Не запуск может быть связан с попаданием жидкости в камеру сгорания или некорректной сборкой. С уважением, отдел сервиса.

Автосалон  25.07.2017

Вопрос: Здравствуйте.Подскажите пожалуйста всю инфу об авто с VIN 1C8GYB2B75Y510631. Заранее спасибо.

Ответ: Здравствуйте, Сергей. CHRYSLER VOYAGER, модель 2005 года. Автомобиль произведён 26 мая 2004 года для России. Двигатель — 2.4L 4 Cyl DOHC 16V SMPI, трансмиссия – 4-х ступенчатая АКПП, код краски и цвет кузова — PJC-Light Khaki Metallic Clear Coat, последний зафиксированный пробег – отсутствует. На автомобиле открыты отзывы G09(05 RS IMPACT SENSOR), выполнить который можно в любом дилерском сервисе или у нас, за счёт производителя. Дополнительную информацию Вы можете получить по телефону 8-495-737-82-57 – сервис Крайслер. С уважением, отдел сервиса.

Общие вопросы  20.07.2017

Вопрос: Подскажите пожалуйста всю информацию об авто с вин 2C3CA5CVXAh429093, заранее благодарю

Ответ: Здравствуйте, Олег. HRYSLER 300 TOURING, модель 2010 года. Автомобиль произведён 13 октября 2010 года для рынка США. Двигатель — 3.5L V6 High Output 24V MPI, трансмиссия – 4-х ступенчатая АКПП, код краски и цвет кузова — PW7-Bright White Clear Coat, последний зафиксированный пробег – 29309 миль на сентябрь 2012 года. На автомобиле открыты отзывы R25(DRIVER AIRBAG INFLATOR) и S43(PASSENGER AIRBAG INFLATOR), выполнить которые можно в любом дилерском сервисе или у нас, за счёт производителя. Дополнительную информацию Вы можете получить по телефону 8-495-737-82-57 – сервис Крайслер. С уважением, отдел сервиса.

Запчасти  18.07.2017

Вопрос: Какая АКПП подойдёт на двигатель крайслер 2.4L донс

Ответ: Здравствуйте, Степан. Укажите пожалуйста VIN автомобиля и повторите вопрос. С уважением, отдел сервиса.

Сервис  14.07.2017

Вопрос: Здравствуйте! Крайслер Пацифика 3.5 2004 года!! Ошибки р0355,0354 все проверили ,все исправно (проводка,свечи,катушки).что может быть??? Спасибо .Вячеслав.

Ответ: Здравствуйте, Вячеслав. Для определения причины рекомендуем обратиться в ближайший дилерский сервис. С уважением, отдел сервиса.

Временные ограничения цифровых схем — презентация онлайн

1. Временные ограничения цифровых схем

Григорий Кузьмин
2016

2. Комбинационная логика

Входы
CL
Выходы

3. Комбинационная логика

I
O
Tcd
Tpd

4. Комбинационная логика

I
O
Tcd
Задержка реакции (contamination delay)
Tpd
Задержка распространения (propagation delay)

5. D-триггер (flip-flop)

setup
slack
D
Tsetup
Thold
hold
slack
Q
CLK
CLK
D
Q
Tccq
Tpcq

6. D-триггер (flip-flop)

Запас на
предустановку
D
D-триггер (flip-flop)
setup
slack
Tsetup
Thold
hold
slack
Запас на
удержание
Q
CLK
CLK
D
Время
предустановки
Время
удержания
Апертурное время TA = Tsetup + Thold

7. D-триггер (flip-flop)

D
Q
CLK
Clock-to-quit
contamination
delay
CLK
Q
Clock-to-quit
propagation
delay
Tccq
Tpcq

8. Тракт между регистрами

R2
R1
D
CLK
Q
Q1
CL
D2
D
CLK
Q

9. Тракт между регистрами

Tccq
Tpcq
Tclk
CLK
Q1
D2
Tcd
Tpd

10. Тракт между регистрами

Tclk
≥ Tpcq + Tpd + Tsetup
Thold ≤ Tccq + Tcd
Tpd ≤ Tclk – (Tpcq + Tsetup)
Tcd ≥ Thold — Tccq

11. Расфазировка сигнала синхронизации

R2
R1
D
CLK
Q
Q1
CL
D2
D
CLK
Q

12. Расфазировка сигнала синхронизации

Tskew
CLK
Q1
D2
Tclk

13. Расфазировка сигнала синхронизации

Tpd ≤ Tclk – (Tpcq + Tsetup + Tskew)
Tcd ≥ Thold — Tccq + Tskew

14. Конвейер (Pipeline)

Сумматор 4х 8битных чисел
Например: tpd сумматора 200 пс, tсd — 50 пс, thold триггеров
40 пс, tsetup — 80 пс, thold — 40 пс, tccq — 10 пс, tpcq — 20 пс.
Какова максимальная частота такой схемы?

15. Конвейер (Pipeline)

Сумматор 4х 8битных чисел
Tclk min = 2*tpd + tsetup + tpcq = 2*200 + 80 + 20 = 500 пс
Fclk max = 1 / Tclk min = 2 ГГц

16. Конвейер (Pipeline)

Сумматор 4х 8битных чисел с конвейером
Tclk min = tpd + tsetup + tpcq = 200 + 80 + 20 = 300 пс
Fclk = 1 / Tclk = 3,33 ГГц

17. Пример описания временных ограничений

Код счётчика
Описание временных ограничений

18. Пример

Setup Slack
Hold Slack
Maximum clock frequency

19. Спасибо за внимание!

Снятие фазы и релаксация | Группа Райт

Есть много факторов, которые влияют на то, как падающие световые поля запутывают квантовые состояния системы. Как упоминалось, когда была введена оптическая нутация, сила и продолжительность поля будут влиять на процесс преобразования, но свойства, присущие системе, также будут определять конечный продукт. Мы кратко рассмотрим источник потерь преобразования, вызванный системой, известной как , дефазирование .

Оптическая нутация требует, чтобы колебания когерентностей могли оставаться синхронизированными с возбуждающим полем.Если синхронизация сохраняется, излучение системы когерентное. Однако различные механизмы могут привести к смещению этой синхронизации и, в конечном итоге, к ее потере. Этот процесс известен как дефазирование и обычно может быть определен количественно по скорости исчезновения когерентности между состояниями a и b : $ \ Gamma_ {ab} $. Если световое поле выключено, когерентное излучение будет экспоненциально затухать с этой скоростью дефазировки. Это известно как распад свободной индукции (FID) . Все механизмы в совокупности обеспечивают общую скорость дефазировки.

  • Чистая дефазировка
    Этот механизм присутствует всегда, потому что интересующая квантовая система никогда не будет полностью изолирована от окружающей среды. Взаимодействие с термически флуктуирующей средой нарушает фазовое соотношение поляризации света в квантовой системе. По прошествии достаточного времени корреляция фаз становится полностью случайной, и эволюция цикла Раби квантовой системы прекращается. Это чистое время дефазировки создает жесткий предел времени, в течение которого световое поле может продвигать систему через цикл Раби.
  • Дефазирование ансамбля
    Этот механизм возникает, когда спектроскопический метод измеряет множество квантовых систем одновременно. Это часто имеет место, поскольку индивидуальная квантовая система обычно очень мала как по размеру, так и по индивидуальной дипольной силе. В этом механизме каждое квантовое состояние не полностью идентично (т. Е. Каждое состояние имеет немного разную энергию), так что реальный внутренний способ, которым каждая квантовая система хочет взаимодействовать с полем, имеет изменчивый характер.Со временем синхронизация чистого семпла будет потеряна. Ключевое различие между этим механизмом и чистой дефазировкой заключается в том, что этот процесс дефазировки является обратимым : поскольку каждая квантовая система помнит свое внутреннее фазовое соотношение, изменение направления распространения фазы может вернуть все фазы вместе. Это явление известно как перефазировка и лежит в основе многих спектроскопий, таких как фотонное эхо и 3PEPS.
  • Quantum Beats
    Квантовое биение — это явление, подобное ансамблевому сбоям фазы.Вместо довольно случайных различных квантовых состояний распределение энергий сильно упорядочено. Рассмотрим случай, когда в ансамбле существует только два дискретных состояния. Если каждое состояние одновременно возбуждено, их фазы будут постепенно уходить друг от друга, что приводит к помехам, как и раньше, но фаза будет продолжать движение, пока снова не станет конструктивной. Это явление биений может происходить, когда энергии системы достаточно дискретны и когда оба состояния возбуждаются одновременно.Образец биений может быть усечен, если чистая дефазировка не является достаточно медленной, чтобы допустить эту интерференцию.
  • Релаксация
    Подобно тому, как флуктуирующая среда нарушает фазу когерентности, она также предоставляет каналы для возмущения и уменьшения ее амплитуды. Эта связь рассеивает возбужденное состояние волновой функции способом, который не имеет фазового соотношения. Эта связь влияет как на амплитуду когерентности, так и на амплитуду населенности, но, несмотря на этот факт, обычно называется релаксацией населенности .Поскольку у популяций отсутствует временная фаза, это единственный перечисленный механизм, который влияет на популяции и ослабляет их. Поскольку популяции не восприимчивы к другим механизмам декогеренции, они сохраняются дольше (часто намного дольше), чем когерентности.

Частоты дефазировки конденсированной фазы для ЯМР составляют ~ 10 3 сек -1 , колебательные состояния составляют ~ 10 12 сек -1 , а электронные состояния составляют ~ 10 14 сек -1 . Поскольку частоты Раби обычно намного ниже, эволюция состояний не продолжается очень далеко до периода Раби, прежде чем произойдет расфазировка, поэтому в электронной спектроскопии обычно преобладает поглощение.Эта ситуация сильно отличается от ЯМР, где частота Раби превышает скорость дефазировки, так что когерентности могут быть изолированы. Обычно $ | c_b | / | c_a | \ ll 1 $ при стимулировании перехода $ a \ rightarrow b $ оптическим и инфракрасным светом.

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности. Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт.


Настройка вашего браузера для приема файлов cookie

Существует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно.Ниже приведены наиболее частые причины:

  • В вашем браузере отключены файлы cookie. Вам необходимо сбросить настройки своего браузера, чтобы он принимал файлы cookie, или чтобы спросить вас, хотите ли вы принимать файлы cookie.
  • Ваш браузер спрашивает вас, хотите ли вы принимать файлы cookie, и вы отказались. Чтобы принять файлы cookie с этого сайта, используйте кнопку «Назад» и примите файлы cookie.
  • Ваш браузер не поддерживает файлы cookie. Если вы подозреваете это, попробуйте другой браузер.
  • Дата на вашем компьютере в прошлом.Если часы вашего компьютера показывают дату до 1 января 1970 г., браузер автоматически забудет файл cookie. Чтобы исправить это, установите правильное время и дату на своем компьютере.
  • Вы установили приложение, которое отслеживает или блокирует установку файлов cookie. Вы должны отключить приложение при входе в систему или уточнить у системного администратора.

Почему этому сайту требуются файлы cookie?

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу.Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня.


Что сохраняется в файлах cookie?

Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется.

Как правило, в файле cookie может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта.Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.

% PDF-1.4 % 1 0 obj > транслировать %! FontType1-1.0: LFOOPP + MathematicalPi-Three 1 13 дикт начало / FontName / LFOOPP + MathematicalPi-Three def / FontType 1 def / FontBBox {-27-292 1023 981} только для чтения def / FontMatrix [0.001 0 0 0.001 0 0] только для чтения по умолчанию / PaintType 0 def / FontInfo 12 dict dup begin / версия (001.000) только для чтения def / Уведомление (Авторское право (c) Adobe Systems Incorporated, 1990 г. Все права защищены.) Только для чтения def / FullName (математический Pi 3) только для чтения def / FamilyName (математическое число Пи) только для чтения def / ItalicAngle 0 def / isFixedPitch false def / UnderlinePosition -100 def / Подчеркивание Толщина 50 деф. / Вес (средний) def / BaseFontName (MathematicalPi-Three) def конец определения / Кодирование 256 массива 0 1 255 {1 index exch /.notdef put} для dup 32 / поставить пробел dup 33 / h30906 поставить dup 34 / h21369 положить dup 35 / h30910 положить dup 36 / h30911 положить dup 37 / h30912 положить dup 38 / h30914 положить dup 39 / h21333 положить dup 40 / h30905 положить dup 41 / h30919 положить dup 42 / h30904 положить dup 43 / h30921 положить dup 44 / h21011 поставить dup 45 / h30917 положить dup 46 / h21229 поставить dup 47 / h21408 поставить dup 48 / h30916 положить dup 49 / h30898 поставить dup 50 / h30899 положить dup 51 / h30900 положить dup 52 / h30901 положить dup 53 / h30902 поставить dup 54 / h30903 положить dup 55 / h30908 поставить dup 56 / h30909 положить dup 57 / h30915 положить dup 58 / h21108 положить dup 59 / h21013 положить dup 60 / h21015 положить dup 61 / h30918 положить dup 62 / h21061 положить dup 63 / h21329 поставить dup 64 / h30907 поставить dup 65 / h21223 положить dup 66 / h30891 поставить dup 67 / h30897 положить dup 68 / h30874 положить dup 69 / h30885 положить dup 70 / h30875 положить dup 71 / h30876 положить dup 72 / h30877 положить dup 73 / h30880 поставить dup 74 / h30878 положить dup 75 / h30883 положить dup 76 / h30884 поставить dup 77 / h30893 поставить dup 78 / h30892 положить dup 79 / h30888 поставить dup 80 / h30889 положить dup 81 / h30894 положить dup 82 / h30886 поставить dup 83 / h30873 поставить dup 84 / h30887 поставить dup 85 / h30879 положить dup 86 / h30890 положить dup 87 / h43524 поставить dup 88 / h30896 поставить dup 89 / h30882 поставить dup 90 / h30895 положить dup 91 / h21398 положить dup 92 / h21584 положить dup 93 / h21419 положить dup 94 / h30913 положить dup 95 / h30920 положить dup 96 / h21625 поставить dup 97 / h30869 положить dup 98 / h30865 поставить dup 99 / h30872 поставить dup 100 / h30850 положить dup 101 / h30848 поставить dup 102 / h30851 положить dup 103 / h30852 положить dup 104 / h30853 положить dup 105 / h30648 положить dup 106 / h30854 положить dup 107 / h30855 положить dup 108 / h30856 положить dup 109 / h30867 положить dup 110 / h30866 положить dup 111 / h30858 положить dup 112 / h30863 положить dup 113 / h30868 положить dup 114 / h30859 положить dup 115 / h30849 положить dup 116 / h30860 поставить dup 117 / h30841 положить dup 118 / h30864 поставить dup 119 / h43526 положить dup 120 / h30871 положить dup 121 / h30862 положить dup 122 / h30870 поставить dup 123 / h21370 поставить dup 124 / h21341 положить dup 125 / h21420 положить dup 126 / h21626 поставить dup 162 / h21364 поставить dup 163 / h21365 поставить dup 164 / h21366 поставить dup 167 / h43702 поставить dup 170 / h21393 поставить dup 174 / HS11329 положить dup 176 / h21367 поставить dup 178 / HV11011 поставить dup 179 / HV11229 положить dup 181 / HV11015 положить dup 183 / h43525 поставить dup 184 / HS11108 положить dup 185 / HV11108 поставить dup 190 / HV11329 поставить dup 192 / HS11061 поставить dup 193 / h21392 поставить dup 201 / HV11013 поставить dup 206 / h30881 поставить dup 207 / h30857 поставить dup 214 / HV11061 положить dup 227 / h43523 поставить дуп 234 / х43701 поставить dup 239 / HS11011 поставить dup 241 / HS11229 положить dup 242 / HS11013 поставить dup 247 / HS11015 положить dup 248 / h43360 поставить dup 249 / h43361 поставил dup 250 / HV33784 поставил только чтение def конец текущего дикта текущий файл eexec # {۪ «63 Ⱥ8 ^ TrMKGFQ } KJc f

определение дефазировки по Медицинскому словарю

Большинство зазоров кровотока на 2D TOF MRV на задней стороне верхних сагиттальных и поперечных синусов, возможно, были связаны с насыщением притока или дефазировкой внутривокселя, а не с истинной анатомической гипоплазией венозных синусов.Миниатюризация частиц оксида железа до определенных размеров, при которых каждая частица состоит из единственного магнитного домена с тепловой энергией, достаточно высокой для преодоления энергетического барьера магнитного переворота, может вызвать локальные взаимодействия с протонами воды, которые могут вызвать дефазировку протонов и сократить поперечную релаксацию T2. 76], [77] Таким образом, усиление этих частиц оксида железа вызывает ослабленный сигнал, который легко обнаруживается на последовательности МРТ T2, достигая эффекта контраста. Это была объективизация или «фигурация» некоторых из этих точек в определенные объекты. (например, технические объекты), которые постепенно генерировали «расфазировку» (заимствованную из физики) различных способов мышления, среди прочего, между техническими и религиозными (Simondon 2012 [1958]: 221-245).Чтобы оценить стеноз, последовательность градиентного эхо-сигнала SSFP продемонстрирует дефазирующую струю через место обструкции. В нескольких статьях рассматривалось качество луча в системах OPCPA [26, 27], в основном путем изучения влияния профиля луча насоса и дефазировки на OPA. усиление и качество луча сигнала. Гонсалес-Вила, «Избирательные эффекты лесных пожаров на структурные области гуминовых кислот почвы, как показано с помощью диполярной дефазировки [sup.13] C ЯМР и графико-статистического анализа соединений пиролиза», Journal of Soils and Осадки, т.В этом разделе мы проиллюстрируем наше обсуждение, используя, вероятно, простейшую модель декогеренции, модель чистой дефазировки [10, 14]. Для каждого воксела цифрового фантома свойства ядерного магнитного резонанса (ЯМР), включая равновесную намагниченность ([Msub. 0]), время продольной релаксации ([T.sub.1]), время поперечной релаксации ([T.sup. *. Sub.2]) и время поперечной релаксации с дополнительными эффектами дефазировки (T2;) были определены [26 ]. Спин-решетка ([T.sub.1]) релаксация включает в себя передачу энергии между спиновой системой и окружающей средой, а также спин-спиновая релаксация ([T.sub.2]) процессы включают дефазировку ядерных спинов, которые являются энтропийными процессами [8]. Берд, «Недавние экспериментальные исследования дефазировки электронов в металлических и полупроводниковых мезоскопических структурах», Journal of Physics: Condensed Matter, vol.Refocused pulse, обычно на 180 [градусов], корректируют многие источники дефазировки, делая визуализацию FSE эффективным для минимизации артефактов восприимчивости.

Дефазирование и декогеренция и нанотехнологические решетки | Герман Бателаан

Отправлено в Журнал прикладной физики.Март 2006

Представлена ​​дифракция электронов на отдельно стоящих нанотехнологических решетках с металлическим покрытием, с количественным анализом интегралов по траекториям взаимодействий электронов с решетками. Наблюдалась дифракция электронов до 20-го порядка, что свидетельствует о высоком качестве наших наноразмерных решеток. Электронный пучок коллимируется до дифракционного предела с помощью прорезей ионно-измельченного материала. Наш анализ интеграла по траекториям сначала проверяется на дифракцию электронов на одной щели, а затем расширяется с помощью того же теоретического подхода для описания дифракции на решетке.Вращение решетки относительно падающего электронного пучка изменяет эффективное расстояние между электроном и стержнями решетки. Это позволяет измерять потенциал заряда изображения между электроном и стержнями решетки. Были обнаружены потенциалы заряда изображения, которые составляли около 15% от значения для чистого взаимодействия электрона с металлической стенкой. Мы варьировали энергию электронов от 50 до 900 эВ. Время взаимодействия порядка времени реакции на заряд типичного металлического изображения и в принципе позволяет исследовать формирование заряда на изображении.В дополнение к взаимодействию зарядов изображения происходит расфазировка, уменьшающая длину поперечной когерентности электронной волны. Процесс дефазировки вызывает уширение дифракционных пиков и согласуется с моделью, которая приписывает процесс дефазировки микроскопическим контактным потенциалам. Это утверждение подтверждается поверхностными структурами с масштабами длины около 200 нм, наблюдаемыми с помощью СТМ, и расфазировкой силы взаимодействия, типичной для контактных потенциалов 0,35 эВ. Такая модель дефазирования мотивировала исследование различных металлических покрытий, в частности Ni, Ti, Al, а также покрытий Au-Pd разной толщины.Для Ni обнаружено улучшение качества дифрактограмм. Это покрытие сделало возможной дифракцию электронов при энергиях до 50 эВ. Эта энергия была ограничена конструкцией нашей электронной пушки. Эти результаты особенно важны для использования этих решеток в качестве когерентных светоделителей в интерферометрии низкоэнергетических электронов.

Электронная дифракция при 900 эВ. И положительные, и отрицательные заказы показаны примерно до 20-го порядка. СТМ-изображение подложки Si 3N 4 с покрытием. Более светлые участки представляют собой выступы на подложке.

Произошла ошибка при настройке вашего пользовательского файла cookie

Произошла ошибка при настройке вашего пользовательского файла cookie

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности. Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт.

Настройка вашего браузера для приема файлов cookie

Существует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно.Ниже приведены наиболее частые причины:

  • В вашем браузере отключены файлы cookie. Вам необходимо сбросить настройки своего браузера, чтобы он принимал файлы cookie, или чтобы спросить вас, хотите ли вы принимать файлы cookie.
  • Ваш браузер спрашивает вас, хотите ли вы принимать файлы cookie, и вы отказались. Чтобы принять файлы cookie с этого сайта, используйте кнопку «Назад» и примите файлы cookie.
  • Ваш браузер не поддерживает файлы cookie. Если вы подозреваете это, попробуйте другой браузер.
  • Дата на вашем компьютере в прошлом. Если часы вашего компьютера показывают дату до 1 января 1970 г., браузер автоматически забудет файл cookie. Чтобы исправить это, установите правильное время и дату на своем компьютере.
  • Вы установили приложение, которое отслеживает или блокирует установку файлов cookie. Вы должны отключить приложение при входе в систему или уточнить у системного администратора.

Почему этому сайту требуются файлы cookie?

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу.Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня.

Что сохраняется в файлах cookie?

Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется.

Как правило, в файле cookie может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта.Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.

Влияние демпфирования границы раздела фаз на дефазировку поверхностных плазмонов

* Соответствующие авторы

а Кафедра химической инженерии, Калифорнийский университет, Санта-Барбара, США
Эл. Почта: pchristopher @ ucsb.edu

б Департамент химической инженерии и материаловедения, Университет Миннесоты, 421 Washington Ave. SE, Миннеаполис, Миннесота 55455, США

c Департамент электротехники и вычислительной техники, Университет Райса, 6100 Main Street, Хьюстон, Техас 77005, США

г Департамент физики и астрономии, Университет Райса, 6100 Main Street, Хьюстон, Техас 77005, США

e Департамент химии, Университет Райса, 6100 Main Street, Хьюстон, Техас 77005, США

f Лаборатория нанофотоники, Институт Смолли-Керла, Университет Райса, 6100 Main Street, Хьюстон, Техас 77005, США

г Департамент материаловедения и наноинжиниринга, Университет Райса, 6100 Main Street, Хьюстон, Техас 77005, США

.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.

Весь товар подлежит гарантии и сертифицирован!Все права защищены .RU