Кабель ААШв 3х120 (ож) — 10

КОНСТРУКЦИЯ КАБЕЛЯ ААШв 10кВ:

1- Токопроводящая жила – алюминиевая, однопроволочная или многопроволочная, круглой или секторной формы, 1 или 2 класса по ГОСТ 22483
2- Фазная бумажная изоляция, пропитанная вязким или нестекающим изоляционным пропиточным составом
3- Заполнение из бумажных жгутов

4- Поясная бумажная изоляция, пропитанная вязким или нестекающим изоляционным пропиточным составом

5- Экран из электропроводящей бумаги для кабелей
на напряжение от 6 кВ и более

6- Алюминиевая оболочка

7- Подслой из битума и пленки ПЭТ

8- Наружная поясная изоляция из ПВХ пластиката

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ КАБЕЛЯ ААШв 10кВ:

Кабели предназначены для передачи и распределения электрической энергии в стационарных установках в электрических сетях на напряжение до 10 кВ частотой 50 Гц.

Кабели предназначены для эксплуатации в макроклиматических районах с умеренным и холодным климатом.

Кабели предназначены для эксплуатации в земле (траншеях) с низкой и средней коррозионной активностью с наличием или отсутствием блуждающих токов, с высокой коррозионной активностью с отсутствием блуждающих токов, если в процессе эксплуатации кабели не подвергаются растягивающим усилиям. Кабели предназначены для эксплуатации на открытом воздухе, в сухих помещениях, в сырых, частично затапливаемых помещениях со слабой, средней и высокой коррозионной активностью, а также каналах, кабельных полуэтажах, шахтах, коллекторах, производственных помещениях, на технологических эстакадах, на специальных кабельных эстакадах и по мостам, при отсутствии опасности механических повреждений в ходе эксплуатации. Кабели применяются для прокладки в пожароопасных помещениях и взрывоопасных зонах класса В-Iб, В-Iг, В-II, В-IIа. Кабели не распространяют горение при одиночной прокладке (нормы МЭК 60332-1). Кабели с нестекающим изоляционным пропиточным составом (ЦААШв) предназначены для прокладки на вертикальных и наклонных участках трасс без ограничения разности уровней. Кабели могут использоваться в местах подверженных вибрации.

 

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАБЕЛЯ ААШв 10кВ:

Диапазон температур эксплуатации: от -50°С до +50°С. Относительная влажность воздуха при температуре до +35°С: до 98%. Прокладка и монтаж кабелей без предварительного подогрева производится при температуре не ниже: -15°С. Разность уровней, не более 15м. Максимальная рабочая температура жилы при перегрузке 80°С Срок службы: 30 лет. Гарантийный срок эксплуатации: 5 лет с даты ввода кабелей в эксплуатацию.

ААШв 3х120: кабель силовой — Югтелекабель

ААШв 3х120: кабель силовой

Цена Наличие Доставка

Оформить заказ

цена ААШв-10 3х120: Прайс-лист.

цена ААШв-6 3х120: Прайс-лист.

НАЗНАЧЕНИЕ КАБЕЛЯ:

Кабель данного конструкционного типа предназначен для передачи и распределения электрической энергии в стационарных установках электросетей с напряжением, которое не превышает максимального показателя в 35 ватт и частоты в 50 герц. Предназначен кабель для прокладки в районах с умеренными и холодными климатическими условиями. Рекомендуется прокладывать кабель в грунты с уровнем коррозийной активности, не превышающим средний показатель, при этом неважно присутствуют или нет блуждающие токи. Допустимо также прокладывание кабеля в грунты с высоким уровнем коррозионной активности, но при этом обязательными условиями являются отсутствие блуждающих толков и полное отсутствие растягивающих усилий на кабель.

Также кабель ААШв 3х120 можно прокладывать в помещениях, тоннелях, кабельных канализациях, коллекторах и прочих зданиях и конструкциях, как в полностью сухих условиях, так и при повышенной влажности или на временно частично затопленных участках. Кабели также могут быть проложены на специальных кабельных эстакадах и на мостах, при условии минимального риска механического повреждения и полного отсутствия растягивающих усилий. При одиночной прокладке кабель не распространяет горения. При соблюдении всех условий прокладки минимальные сроки полноценной эксплуатации кабеля составят тридцать лет.
Внутри кабеля ААШв 3х120 расположена алюминиевая токопроводящая жила. В зависимости от конструктивного типа жила может быть однопроволочной с сечением в 25-240 кв.мм. или многопроволочной с сечением в 50-800 кв.мм. Жилы могут различаться между собой нумерацией или цветом.

СТРУКТУРА КАБЕЛЯ:

Фазный защитный слой кабеля выполнен из бумаги пропитанной изоляционным веществом. Поверх фазного защитного слоя размещен поясной слой защиты, также из бумаги пропитанной изоляционным веществом. Между двумя защитными слоями находится наполнение из жгута. Поверх поясной защиты предусмотрен экран из токопроводящей бумаги (для кабелей, работающих с напряжением выше шести киловатт). Экран покрыт алюминиевой оболочкой. Между оболочкой из алюминия и внешним защитным слоем находится подслой с битума и пленки ПЭТ. Наружный защитный слой выполнен из ПВХ пластика.

С этим товаром покупают:

Узнать наличие на складе, а также приобрести кабель, Вы можете, связавшись с нашими специалистами по телефонам:

(861) 200-27-50; 224-79-20; 224-77-89

Кабель ААШв 3х120-6 — низкая цена

Описание и расшифровка кабеля ААШв 3х120-6:

А — Алюминиевая токопроводящая жила
А — Алюминиевая оболочка
Шв — Защитный покров в виде шланга из поливинилхлоридного пластиката

Элементы конструкции кабеля ААШв 3х120-6:

1. Алюминиевая токопроводящая жила:
— однопроволочная (класс 1) сечением 25-240 кв. мм.,
— многопроволочная (класс 1 и 2) сечением 50-800 кв. мм.;
2. Фазная бумажная изоляция, пропитанная вязким или нестекающим изоляционным пропиточным составом

маркировка жил:
— цифровая: 1, 2, 3, 4,
— цветовая: белая или жёлтая, синяя или зеленая, красная или малиновая, коричневая или чёрная;

3. Заполнение из бумажных жгутов;
4. Поясная бумажная изоляция, пропитанная вязким или нестекающим изоляционным пропиточным составом;
5. Экран из электропроводящей бумаги для кабелей на напряжение от 6 кВ и более;
6. Алюминиевая оболочка;
7. Подслой из битума и пленки ПЭТ;
8. Наружный покров из ПВХ пластиката.

Область применения кабеля ААШв 3х120-6:

Кабели предназначены для передачи и распределения электрической энергии в стационарных установках в электрических сетях на напряжение до 35 кВ частотой 50 Гц.Кабели предназначены для эксплуатации в макроклиматических районах с умеренным и холодным климатом. Кабели предназначены для эксплуатации в земле (траншеях) с низкой и средней коррозионной активностью с наличием или отсутствием блуждающих токов, с высокой коррозионной активностью с отсутствием блуждающих токов, если в процессе эксплуатации кабели не подвергаются растягивающим усилиям. Кабели предназначены для эксплуатации на открытом воздухе, в сухих помещениях, в сырых, частично затапливаемых помещениях со слабой, средней и высокой коррозионной активностью, а также каналах, кабельных полуэтажах, шахтах, коллекторах, производственных помещениях, на технологических эстакадах, на специальных кабельных эстакадах и по мостам, при отсутствии опасности механических повреждений в ходе эксплуатации. Кабели применяются для прокладки в пожароопасных помещениях и взрывоопасных зонах класса В-Iб, В-Iг, В-II, В-IIа. Кабели не распространяют горение при одиночной прокладке (нормы МЭК 60332-1). Кабели с нестекающим изоляционным пропиточным составом (ЦААШв) предназначены для прокладки на вертикальных и наклонных участках трасс без ограничения разности уровней. Кабели могут использоваться в местах подверженных вибрации.

Срок службы кабеля ААШв 3х120-6 — не менее 30 лет.

Сечение жил, кв. мм	Строительная длина, м
до 70	300-450
95 и 120	250-400
150 и более	200-350

% PDF-1.5 % 487 0 объект > эндобдж xref 487 119 0000000016 00000 н. 0000004135 00000 п. 0000004237 00000 п. 0000005164 00000 п. 0000005201 00000 н. 0000005315 00000 н. 0000010214 00000 п. 0000015332 00000 п. 0000020417 00000 п. 0000025419 00000 п. 0000030452 00000 п. 0000035666 00000 п. 0000036009 00000 п. 0000036152 00000 п. 0000049594 00000 п. 0000053179 00000 п. 0000057529 00000 п. 0000060178 00000 п. 0000060215 00000 п. 0000060290 00000 н. 0000069285 00000 п. 0000069553 00000 п. 0000069911 00000 н. 0000070236 00000 п. 0000070663 00000 п. 0000070738 00000 п. 0000071096 00000 п. 0000071421 00000 п. 0000071848 00000 п. 0000071923 00000 п. 0000072281 00000 п. 0000072606 00000 п. 0000073031 00000 п. 0000073106 00000 п. 0000073417 00000 п. 0000073620 00000 п. 0000074002 00000 п. 0000074077 00000 п. 0000074388 00000 п. 0000074585 00000 п. 0000074969 00000 п. 0000075044 00000 п. 0000075354 00000 п. 0000075551 00000 п. 0000075936 00000 п. 0000076011 00000 п. 0000076320 00000 п. 0000076523 00000 п. 0000076907 00000 п. 0000076982 00000 п. 0000077293 00000 п. 0000077498 00000 п. 0000077883 00000 п. 0000077958 00000 п. 0000078270 00000 п. 0000078469 00000 п. 0000078852 00000 п. 0000078927 00000 п. 0000079238 00000 п. 0000079433 00000 п. 0000079816 00000 п. 0000079891 00000 п. 0000080202 00000 п. 0000080403 00000 п. 0000080785 00000 п. 0000087057 00000 п. 0000092450 00000 п. 0000097868 00000 н. 0000104480 00000 н. 0000110149 00000 п. 0000113380 00000 н. 0000119341 00000 п. 0000124296 00000 н. 0000124371 00000 н. 0000124703 00000 н. 0000124938 00000 н. 0000125334 00000 п. 0000125409 00000 н. 0000125751 00000 н. 0000125992 00000 н. 0000126407 00000 н. 0000126482 00000 н. 0000126786 00000 н. 0000126977 00000 н. 0000127356 00000 н. 0000127431 00000 н. 0000127772 00000 н. 0000128015 00000 н. 0000128430 00000 н. 0000128505 00000 н. 0000128810 00000 н. 0000129001 00000 н. 0000129380 00000 н. 0000129455 00000 н. 0000129808 00000 н. 0000130131 00000 п. 0000130564 00000 н. 0000130639 00000 п. 0000130992 00000 н. 0000131315 00000 н. 0000131747 00000 н. 0000131822 00000 н. 0000132175 00000 н. 0000132498 00000 н. 0000132930 00000 н. 0000133005 00000 н. 0000133358 00000 н. 0000133681 00000 н. 0000134113 00000 п. 0000134188 00000 п. 0000134546 00000 н. 0000134871 00000 н. 0000135297 00000 н. 0000149869 00000 н. 0000150261 00000 н. 0000189520 00000 н. 0000240036 00000 н. 0000240152 00000 н. 0000002676 00000 н. трейлер ] >

> startxref 0 %% EOF 605 0 объект > поток xVmlSU ~ -gnv! ‘ʔ HD} 1 + m ׵ + — ip | ~ $ h @ ~ h ۖ n 4 {~,

Расчет сети KZ 0.Программа 4 кВ

Часто инженерам необходимо знать значения токов для проверки отключающей способности устройств защиты (автоматические выключатели, предохранители и т. Д.) От короткого замыкания (ТКЗ). Но на практике не всегда удается быстро рассчитать ТКЗ по ГОСТ 28249-93, из-за отсутствия данных о различных сопротивлениях это особенно актуально при расчете тока однофазного короткого замыкания на землю.

Для решения этой проблемы можно использовать примерный метод короткого замыкания напряжением до 1000 В, представленный в книге: «Э.Н. Зимин. Защита асинхронных двигателей до 500 В. 1967 ».

Рассмотрим пример расчета ТКЗ в сети 0,4 кВ для небольшого распределительного пункта с целью проверки отключающей способности предохранителей приближенной методикой расчета ТКЗ, представленной в книге Е.Н. Зимин.

Обращаю ваше внимание, что в данном примере будет рассмотрен только расчет ТКЗ для предохранителей ФУ1-ФУ6 из условия обеспечения необходимой кратности тока короткого замыкания.

Платеж

Известно, что двигатели питаются от трансформатора мощностью 320 кВА. Кабель от трансформатора до РЧ2 проложен в земле, марки АСБГ 3х120 + 1х70, длина линии 250 м. На участке от распределительного щита ЩР1 до распределительного пункта РП проложен кабель марки АВВГ 3х25 + 1х16, протяженность линии 50 м. Однолинейная электрическая схема представлена ​​на рис.1.

Расчет токов к. для точки К1

Для проверки отключающей способности предохранителя FU1 необходимо определить трехфазный ток короткого замыкания в месте его установки.

Где:
Ст — мощность трансформатора, кВА;
с — коэффициент, равный: 4 — для трансформаторов до 60 кВА; 3,5 — до 180 кВА; 2,5 — до 1000 кВА; 2,2 — до 1800 кВА;
d — коэффициент, равный: 2 — для трансформаторов до 180 кВА; 3 — до 1000 кВА; 4 — до 1800 кВА;
k = Un / 380, Un — номинальное напряжение на шинах распределительного пункта.

2. Определите активное и индуктивное сопротивление марки кабеля ASBG 3×120 + 1×70:

Где:
L — длина участка, км;
Sph и S0 — сечение жилы фазного и, соответственно, нулевого провода мм2;
a — коэффициент равен: 0.07 для кабелей; 0,09 — для проводов, уложенных в трубу; 0,25 — для открытой прокладки изолированной проволоки;
b — коэффициент, равный: 19 — для медных проводов и кабелей; 32 — для алюминиевых проводов и кабелей;

Для проверки отключающей способности предохранителей FU2 — FU6 необходимо определить однофазный ток короткого замыкания на землю в конце защищаемой линии.

Расчет токов к. для точки К2

5. Определите общее активное и индуктивное сопротивление кабелей короткого замыкания:

Где:
Zт (1) = 22 / St * k 2 — расчетное сопротивление трансформатора по току короткого замыкания на землю, k = Un / 380.

Аналогично выполняем расчет ТКЗ для точек К3-К6, результаты расчета заносим в таблицу 1. Зная токи короткого замыкания, теперь мы можем выбрать плавкие вставки для предохранителей FU1 — FU6, исходя из условия обеспечения необходимого скорость короткого замыкания.

Таблица 1 — Расчет токов короткого замыкания.

Короткая точка	РФ, Ом	R0, Ом	ВЧ, Ом	X0, Ом	Rt, Ом	Гм, Ом	Zf-0, Ом	Zт, Ом	И.С. (3), А	I.C. (1), А
К1	0,07	0,02	—	—	0,0078	0,023	—	0,089	2468	—
К2	0,241	0,374	0,022	0,022	—	—	0,674	—	—	326
K3	0,374	0,598	0,0231	0,0231	—	—	0,99	—	—	222
К4	0,174	0,278	0,022	0,022	—	—	0,512	—	—	429
K5	0,694	1,11	0,0259	0,0259	—	—	1,8	—	—	122
К6	0,174	0,278	0,022	0,022	—	—	0,512	—	—	429

Расчет проводится с целью выбора коммутационного оборудования, шин, кабелей и другого электрооборудования, а также проверки чувствительности защиты.
Особенности расчета токов к. Н. в сетях 0,4 кВ: необходимо учитывать активное и индуктивное сопротивления всех элементов цепи короткого замыкания; при питании от энергосистемы затухание периодической составляющей тока не учитывается. из-за большой электрической удаленности генераторов; при питании от маломощных местных электростанций или автономных генераторов с напряжением выше 1000 В ослабление периодической составляющей тока до.не учитывается, если мощность генератора превышает мощность понижающего трансформатора в пять и более раз; При питании от автономного или аварийного генератора 0,4 кВ затухание учитывается независимо от мощности генератора.
В зависимости от цели расчета учитываются различные расчетные режимы работы. электрическая цепь. При выборе оборудования считается рассчитанным максимальный режим, при котором токи равны h. Х. имеют максимальные значения.Этот же режим учитывается при расчете пускового и самозапускного токов электродвигателей, чтобы обеспечить отказ защиты в сети. При проверке чувствительности защит рассчитывается минимальный режим, при котором токи равны k. С. имеют минимальные значения. В этом же режиме проверяется возможность пуска и самозапуска электродвигателей.
При расчете металлических к.з. (сопротивление контакта в месте повреждения не учитывается) определяют следующие значения токов:
— максимальный ток трехфазного металлического ц.час при максимальном режиме работы системы электроснабжения используется для подбора оборудования и защит, проверки их селективности;
— минимальный ток двухфазного металлического ц. час при минимальной работе энергосистемы, используется для проверки чувствительности защиты;
— минимальный ток однофазного металлического короткого замыкания, определяется для проверки чувствительности и селективности действия защит.
Подавляющее большинство в сетях 0.4 кВ возникает за счет электрической дуги в месте повреждения, сопротивление которой существенно снижает величину тока короткого замыкания. По данным исследований ЛенПЭНИИПЕМ, в 85% случаев к. Возникают из-за металлического контакта, однако электродинамические силы, пропорциональные квадрату тока, разлетаются по металлическим проводникам, разрывают короткие замыкания небольшого сечения и т. д. С. переходит в дугу. При больших токах электродинамические силы достигают
тонн и настолько быстро разрывают металлический контакт, что возникает ток К.час не достигает максимального значения, но сразу ограничивается сопротивлением дуги (как в токоограничивающих переключателях). Только в 2% случаев k.z. Он остается металлическим при условии, что большая часть короткой секции надежно закреплена. Для учета токоограничивающего действия электрической дуги в месте повреждения определите следующие значения токов и напряжений:
— средний, наиболее вероятный ток трехфазного короткого замыкания, рассчитанный с учетом токоограничивающее действие дуги в месте повреждения используется для выбора оборудования в сети, включая линии, отходящие от линий QFT, в случае, если невозможно выбрать оборудование, устойчивое к металлу c.h (кроме входных и секционных выключателей КТП, которые всегда следует выбирать при металлическом коротком замыкании.), а также для проверки селективности защиты по этому току, если при металлическом коротком замыкании. не предусмотрено;
— минимальный двухфазный постоянный ток, рассчитанный с учетом токоограничивающего эффекта дуги в месте повреждения, используется для проверки чувствительности защит;
— минимальный ток однофазного переменного тока, рассчитанный с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения, используется для проверки чувствительности защит;
Ck-Ost — остаточное напряжение при к.с. через дугу, применяемую для проверки чувствительности максимальной токовой защиты с пусковым напряжением, устанавливаемой на понижающих трансформаторах и генераторах напряжением 0,4 кВ.
Значения ударного тока к.з. и его тепловым импульсом, они используются для выбора оборудования (автоматические выключатели, рубильники), сборных шин и другого электрооборудования.
Элементы сопротивления эквивалентной схемы. Для расчета токов в. Х. составляют эквивалентную схему, в которую входят все цепи сопротивления К.час Значения этих сопротивлений выражаются в миллиомах (мОм). Далее рассмотрим, как определяются сопротивления отдельных элементов схемы замещения.
Система электроснабжения. Активное и индуктивное сопротивление
системы питания к зажимам повышающего напряжения понижающего трансформатора ВН находится из расчета токов до. Н. на стороне ВН и вывод на сторону НН по выражениям:

где lss.Vn и ts.vn — соответственно индуктивное и активное сопротивление системы питания, выведенной на сторону HV, Ом; xc и gc одинаковы, приведенные к стороне НН понижающего трансформатора, мОм; S / I.tnn и „.t.vn — соответственно номинальное напряжение обмоток понижающего трансформатора НН и ВН.
Для практических расчетов токов к.з. не допускается активное сопротивление энергосистемы, а индуктивное принимать равным импедансу энергосистемы (это не влияет на точность расчетов токов короткого замыкания в сети 0,4 кВ), определяя его величину (в Ом) из известных ток (в килоамперах) или мощность
S (2)

где Uc.bh — напряжение энергосистемы на стороне трансформатора ВН, при котором определялись ток и мощность системы, кВ.
Трансформаторы. Активное и индуктивное сопротивление понижающего трансформатора (в миллиомах), приведенное к стороне НН:
(3)

(5)
где Sh.t — номинальная мощность трансформатора, кВ-А; 11к.т — номинальное линейное напряжение обмотки НН, кВ; Рк — потеря мощности к. з. в трансформаторе, кВт; ИК — напряжение к.з. трансформатор,%.
Таблица 1. Активное и индуктивное сопротивления, МОм, трансформаторов 6 (10) /0,4 кВ

Параметры стандартных трансформаторов 6 (10) / 0.4 кВ приведены в таблице. один.
Кабели Активное и индуктивное сопротивления кабеля определяются выражениями
(6)
, где Hood и Hood — соответственно индуктивное и активное удельное сопротивление кабелей, принимаются согласно табл. 2, мОм / м; / — длина кабеля, м
Шины и шины. Сопротивление шин и сборных шин определяется аналогичным образом. Их удельные сопротивления приведены в таблице. 3, 4. Сопротивлением шин и шин длиной 5 м и менее можно пренебречь, так как их влияние актуально до.Х. малая.
При известных расстояниях между прямоугольными шинами индуктивное сопротивление (в миллиомах на метр) можно приблизительно определить по выражению.
Таблица 2. Удельное сопротивление (прямая последовательность) кабелей с алюминиевыми проводниками при температуре проводника 65 C мОм / м , учитывая совокупно все переходные сопротивления (переключатели, автоматика, вставные контакты, болтовые соединения) и сопротивление электрической дуги в месте повреждения.

Таблица 4.Удельное сопротивление сборных шин до 1000 В. мОм / м

Продолжение

Значение Ru = 15 мОм соответствует минимально возможному току короткого замыкания, полученному из экспериментальных данных на одной из установок 0,5 кВ. Максимальное значение номинального тока a k. С., Равный 58 кА, получался только с толстой медной перемычкой, надежно прикрученной к шинам. При поперечном сечении, полученном с помощью навинчиваемого медного короткого отрезка сечением 6–25 мм2, значение тока оказалось равным 60–87% от максимума соответственно при свободном медном стержне длиной 56 см, 56% со свободной стальной арматурой и изоляцией — 32-56%.Таким образом, минимальное значение тока до. Х. он был равен 0,32Х Х58 = 18,6 кА. Из первого опыта работы с металлом c. При значении тока 58 кА легко найти сопротивление цепи, которое можно приблизительно считать индуктивным:
Из опыта до. Н. через наибольшее переходное сопротивление может
Таблица 5. Конструктивные и расчетные данные неизолированных медных, алюминиевых и сталеалюминиевых проводов при 20 ° С (ГОСТ 839-74)

Значения токов, полученные из выражения (12), практически совпадают с результатами экспериментальных исследований наиболее вероятных токов k.в электроустановках 0,4 кВ.

Реальные возможные значения трехфазных токов короткого замыкания. находятся в зоне, верхней границей которой является ток металла kz.

Рис. 4. Зона возможных токов в трехфазном К. з. на стороне трансформатора 0,4 кВ в зависимости от его мощности СТ

Влияние токоограничивающего действия дуги на зоны возможных токов в. Х. зависит от мощности трансформатора, мощности системы электроснабжения и удаленности точки до.час из шин 0,4 кВ.
Влияние мощности трансформатора на величину зоны возможных токов в. З. за трансформатором (на шинах 0,4 кВ) длина корпуса при питании трансформатора от мощной энергосистемы (* с = = 0,1 * t) показана на рис. 4. Из этого рисунка видно, что влияние токоограничивающего эффекта дуги очень велико, особенно для трансформаторов большой мощности. Чем меньше мощность трансформатора (т.е. тем больше результирующее сопротивление в точке c.Ч.), Чем меньше площадь возможных токов k. H.
По мере удаления точки h. от шины 0,4 кВ также сужается зона возможных токов (рис. 5).
Аналогично влияет на область возможных токов k. Х. и сопротивление питающей сети. Чтобы прояснить этот эффект, мы представляем полное сопротивление системы питания на клеммах 6 или 10 кВ трансформатора xc в виде отношения Xc / Xt. Зона возможных токов в. H. для трансформаторов в зависимости от xdxT из рис.П1, в, б, в. (т.е. чем больше результирующее сопротивление до точки k. s.), тем меньше зона возможных токов k. с.

Для выбора оборудования используйте значения металлического тока. Допускается выбор оборудования линий, отходящих от экранных шин 0,4 кВ по среднему (наиболее вероятному) текущему напряжению, т.к. при невозможности подобрать оборудование стойкое сечением XX X150 мм ”(площадь /) и 3 X X50 мм2 (площадь 2) в зависимости от их длины I при питании от трансформатора 1000 кВ-А (* s = 0.1 Xt)
металл c. с.

Рис. 5. Зоны возможных токов при трехфазном К. з. алюминиевые кабели
Однако входные и секционные выключатели этой панели как наиболее ответственные следует выбирать по металлическим коротким замыканиям, так как в случае выхода из строя выключателя отходящей линии они должны локализовать обочину. в пределах одной из подсистем электрической схемы.
При этом при проверке чувствительности защиты трансформаторов 6 / 0,4 и 10 / 0,4 кВ, а также 0.Автоматические выключатели и предохранители на 4 кВ, чтобы избежать отказов защиты, следует учитывать минимальные токи короткого замыкания, рассчитанные с учетом токоограничивающего эффекта. Например, согласно директивам института ATEP, коэффициент чувствительности (отношение минимального тока короткого замыкания, протекающего через реле защиты к его току срабатывания) максимальной токовой защиты понижающих трансформаторов при двухфазном коротком замыкании, на 0.w не менее 1,5, при токовом коротком замыкании с учетом токоограничивающего воздействия душ не менее 1,2.
Если чувствительность максимальной токовой защиты трансформатора недостаточна к токам в. З. с учетом токоограничивающего действия дуги необходимо уменьшить ток срабатывания защиты, а также обеспечить ее выход из строя при токах самозапуска электродвигателей, уменьшить количество электродвигателей, участвующих в самозапуске, либо применить их альтернативный автоматический самозапуск, либо выполнить защиту с помощью источника пускового напряжения.При определении чувствительности последнего следует также учитывать возможность возникновения дуги. Z. Расчеты показывают, что использование пускового напряжения для трансформаторов мощностью 630 кВ-А и более при низком сопротивлении системы электроснабжения неэффективно из-за малой чувствительности, однако оправдано большим сопротивлением мощности. системы питания, а также с трансформаторами малой мощности или для защиты генератора напряжением 0,4 кВ.
При проверке селективности защиты в 0.В сети 4 кВ также в некоторых случаях целесообразно учитывать влияние переходных сопротивлений, особенно для потребителей II и III категорий, и обеспечивать селективное действие защит не во всем диапазоне возможных значений токи. до текущего металла c. час

Рис. 6. Области, в которых можно не учитывать токоограничивающее действие дуги.
Редкие случаи неселективного действия защиты в металлическом к. S. Например, при проверке селективности между предохранителями ПК-6 и ПК-10, защищающими понижающий трансформатор, и 0.Для автоматических выключателей 4 кВ при максимальном токе может потребоваться завышение номинальных токов вставок ПК, что не рекомендуется, или замена предохранителей автоматическими выключателями, при этом токи, которые могут быть значительно меньше «селективности клюка», будут обеспечены. влиянием токоограничивающего действия дуги в месте к. Н. можно пренебречь в следующих случаях: при выборе оборудования — если мощность трансформатора менее 400 кВ-А; при проверке чувствительности защиты — если трансформатор мощность менее 250 кВ-А.При мощности понижающих трансформаторов 5Т, равной или большей указанной, влияние токоограничивающего действия дуги в месте К. з. можно пренебречь при достаточно большом сопротивлении системы питания, при выборе оборудования, если отношение xc / xm находится в области A или B, и при проверке чувствительности защиты — если это соотношение находится в области L, рис. 6
Примерно с учетом сопротивления системы питания можно взять из таблицы. 6
Таблица 6.Значения для расчета металлических однофазных К. з. при различной электрической удаленности трансформаторов от источников питания

Примечание. Сопротивление энергосистемы не учитывалось.
Таблица 7 Полное сопротивление фазы контура — ноль для кабеля или пучка проводов с алюминиевыми жилами при температуре жилы 65 ° C, мОм / м

| Сечение провода фазы i, мм2	Значения zDT биений. мОм / с, при сечении нулевого провода, мм *, равном

Таблица 8.Импеданс петли
фаза — алюминиевая оболочка трехжильных кабелей с бумажной изоляцией (без нулевой жилы), мОм / м

	Значение G [[g ярд для кабелей
сечение жил, мм *	медь AG, AB	ккеных AAG. AAB	медь АШВ	Ниев ААШв

Таблица 9.Импеданс фазы контура — ноль с учетом проводимости алюминиевой оболочки четырехжильного кабеля с бумажной изоляцией, мОм / м

Испытания показали, что фактические значения токов при коротком замыкании намного меньше расчетных значений токов, найденных без учета сопротивлений контактных соединений (на 60 … 80%).

При определении сопротивления необходимо учитывать сопротивление дуги в месте повреждения, значения которого принимаются равными 0.01 Ом.

При отсутствии достоверных данных о контактах и ​​их переходных сопротивлениях рекомендуется при расчете токов короткого замыкания в сетях с питанием от трансформаторов до 1600 кВ · А включительно учитывать их полное сопротивление, вводя в расчет активное сопротивление:

1. Для распределительных устройств на станциях и подстанциях — 0,015 Ом.

2. Для точек распределения первичного цеха, а также на клеммах устройств, питаемых радиальными линиями от щитов подстанции или с магистралей — 0.02 Ом.

3. Для вторичных распределительных точек магазина, а также на клеммах устройств, питаемых от первичных распределительных сетей — 0,025 Ом.

4. Для оборудования, устанавливаемого непосредственно на электроприемники, получающие питание от вторичных распределительных пунктов — 0,03 Ом.

Однако, как показывают результаты расчетов на конкретных примерах, приведенные выше значения контактных сопротивлений завышены, особенно для сетей с трансформаторами мощностью более 1000 кВА.

Значительное электрическое удаление систем электроснабжения от центров электроснабжения предполагает, что с трансформатором короткого замыкания напряжение в точке сети, к которой он подключен, остается практически неизменным и равным его номинальному значению.

Сопротивления трансформаторов, кабелей, шин устройств берутся из справочников или по применению.

Расчет производится в названных единицах, принимая в качестве среднего номинального напряжения: 690 В, 525 В, 400 В, 230 В, 127 В.

Для проверки аппаратуры и проводников на предмет условий короткого замыкания производится расчет К (3), так как ток часто достигает максимального значения. Для определения тока однофазного короткого замыкания необходимо определить полное сопротивление цепи фаза-ноль и, исходя из найденных результирующих сопротивлений прямой и нулевой последовательности, начальное значение периодической составляющей:

Трехфазное короткое замыкание ток: = Uav /

·

.

Ток однофазного короткого замыкания: = · Uср /.

Пример 16 Определите трехфазный ток короткого замыкания для цепи на рис. 20. Трансформатор электропитания 400 кВ · А, 6 / 0,4 кВ, Y / Yn, подключается к сборке 400 В алюминиевыми шинами сечением 50х5 мм 2. Шины расположены в одной плоскости, расстояние между ними составляет 240 мм. Общая длина шин от трансформатора приводит к 15 м выключателям отходящей линии. На стороне трансформатора 0,4 кВ установлен выключатель на 1000 А, на отходящих линиях АБ — выключатели АВ с трансформаторами тока 200 А и 200/5.Кабельная линия длиной 200 м выполнена из алюминиевого кабеля сечением 3х70 + 1х35. Воздуховод длиной 200 м выполнен из алюминиевых проводов сечением 3×70 + 1×35 и подключается к сборке 0,4 кВ алюминиевым кабелем длиной 20 м сечением 3×70 + 1×25 мм 2 в алюминиевой оболочке.

Решение

Среднее геометрическое расстояние между шинами составляет 1,26 · 240 = 300 мм. Согласно Приложению 8 сопротивление шины R = 0,142 · 15 = 2,12 мОм; индуктивная — X = 0.2 · 15 = 3 мОм.

Активное сопротивление контактов рубильника в Приложении 9 составляет 0,08 мОм.

Активное сопротивление контактов и обмоток расцепителей выключателя согласно приложению 9 составляет 0,36 + 0,6 = 0,96 мОм; индуктивный 0,28 мОм. Сопротивление обмотки одиночного трансформатора тока согласно приложению 9 — 0,19 МОм; индуктивный 0,17 мОм. Сопротивление обмоток трансформатора составляет 400 кВ · А, по приложению 11 к 0,4 кВ — 5,55 МОм; индуктивный 17.1 мОм. Сопротивление фаз кабеля 3х70 + 1х25 по приложению 7 составляет 0,443 · 0,2 = 88,6 мОм; индуктивная по приложению 7 — 0,08 · 0,2 = 16 мОм.

Рис. 20. Схема на примере 16

Для ВЛ: активное сопротивление согласно приложению 2 0,42 · 0,2 = 82,4 мОм; индуктивная с давом? 800 мм по Приложению 28 — 0,35 · 0,2 = 70 мОм. Сопротивления кабеля 20 м равны: активный 8,86 мОм и индуктивный 1,6 мОм.

Если в этом случае пренебречь сопротивлением трансформатора, то погрешность составит 250%.

Ток короткого замыкания на конце кабельной линии будет равен:

Если пренебречь сопротивлениями трансформатора и оборудования, то ток короткого замыкания будет равен:

(погрешность 16,1%).

Сопротивлением линий высокого напряжения и электросети, питающей трансформаторы 6-35 / 0,4 кВ, не всегда пренебрегают.

Итак, если в данном примере трансформатор запитан от линии 6,3 кВ протяженностью 10 км, выполненной проводом А-35 на опорах согласно рис.5 при Dav = 1150 мм, то его сопротивление будет согласно приложениям 2 и 14 — 8,3 Ом активное и 3,77 Ом индуктивное. Эти сопротивления, приведенные к напряжению 0,4 кВ, будут равны:

Ом и

Ом

Ток короткого замыкания составит:

Для оценки возможности упрощения расчетов можно руководствоваться требованиями к чувствительность релейной защиты. Для предохранителей и автоматических выключателей с зависимой характеристикой чувствительность должна быть не менее 3: в этом случае погрешность расчета токов порядка 10… 15% можно допустить.

Для автоматических выключателей с мгновенным расцепителем требуется чувствительность не менее 1,1, в результате чего погрешность в 10 … 15% уже недопустима для расчета таких защит, так как может вызвать отказ автоматического выключателя. .

Обычно можно игнорировать сопротивление шин и оборудования, недопустимо пренебрегать сопротивлением трансформаторов, а возможность игнорировать сопротивление питающей линии устанавливается путем сравнения их с сопротивлениями трансформаторов и 0.Линии 4 кВ.

I (1) = U f / ((Zt1 / 3) + Zp). (48)

Здесь допускается арифметическое сложение импедансов, что дает занижение значения тока короткого замыкания. Величина Zt1 — импеданса трансформатора при однофазном коротком замыкании — очень сильно зависит от монтажных соединений его обмоток. В схеме подключения Y / Y значение Z1 1/3 равно сопротивлению трансформатора при трехфазном или двухфазном КЗ и определяется выражением:

В данном случае выражение ( 48) превращается в I (1) = Uф / (Zт + Zп) и при питании от системы бесконечной мощности ток однофазного короткого замыкания на выводах трансформатора равен трехфазному короткому замыканию. ток цепи =.

При подключении Y / Yo Zt 1 не равно 3 Zt; Значение Z 1 в ГОСТе не нормируется и не указывается в информации производителей. Эта величина, в большинстве случаев определяемая экспериментально, приведена в Приложениях 10-13.

Полное сопротивление петли короткого замыкания Zp складывается из фазного сопротивления и сопротивления нулевого провода. Для ВЛ всех исполнений рекомендуется принимать X = 0,6 Ом / км, R — согласно приложениям 1-5. Для других сооружений ЛЭП 0,4 кВ: трех- и четырехжильные кабели, разводка в трубах, изоляторы и другие рекомендации не даются.Поэтому для облегчения расчетов в Приложении 14-21 приведены расчетные значения импеданса для различных конструкций линий 0,4 кВ. Для ВЛ 0,4 кВ, выполненных на крюках и траверсах, перекладка проводов не применяется, расстояния между фазным и нулевым проводами разные.

Следовательно, индуктивные сопротивления разных фаз различаются. В приложениях указаны значения для случая наибольшего расстояния между фазным и нулевым проводами (рис. 22). Это расстояние определяется чертежами опор.Для лески на крюках это расстояние обычно составляет 500 … 1000 мм, для лески на траверсах — 1250 … 1650 мм. Сопротивления проводов в приложениях принимаются при предельно допустимой температуре: 80 єС для кабелей с бумажной изоляцией; 70 єС для неизолированных ВЛ; 65 C для кабелей и проводов с резиновой и пластиковой изоляцией; 80 єС для алюминиевой оболочки трехжильных кабелей, используемых в качестве нулевого провода. Нагрев проводов от тока короткого замыкания не учитывался. Удельное сопротивление при 20 ° C принято равным 31.4 Ом мм 2 / км для алюминия и 18,4 Ом мм 2 / км для меди.

Рис. 21. Сооружения ЛЭП 0,4 кВ:
а) — на крюках; б) — на траверсе

При всех расчетах следует учитывать требование — проводимость (для одинаковых материалов — сечение) нулевого провода должно быть не менее 50% от восстанавливаемости (сечения) фазы дирижер.

Для трехжильных кабелей с резиновой или пластиковой оболочкой в ​​качестве нулевого провода обычно используются металлические конструкции зданий и механизмов, соединенные между собой и с нулевой точкой трансформатора.Если проводимость такой системы недостаточна, то рядом с кабельной линией укладывается стальная полоса, используемая в качестве нейтрального провода.

Для трехжильных кабелей с алюминиевой оболочкой в ​​качестве нейтрального проводника используется алюминиевая оболочка.

Для четырехжильных кабелей в алюминиевой оболочке нулевой проводник подключается к оболочке и учитывается их общая проводимость для невзрывоопасных помещений. Для взрывоопасных помещений алюминиевая оболочка не учитывается, учитывается только сопротивление нулевого провода.Для трехжильных кабелей со свинцовой оболочкой и бумажной изоляцией свинцовую оболочку можно использовать в качестве четвертой жилы только при реконструкции существующих сетей на напряжение не более 220/127 В.

В сетях 380/220 свинцовую оболочку не допускается включать в расчетную схему при расчете однофазных коротких замыканий и в качестве четвертой жилы используется стальная полоса, проложенная возле кабеля или металлоконструкций зданий и механизмов. При прокладке трехпроводных линий в трубах сами трубы учитываются как заземлитель; прилегающие к металлическим конструкциям не учитываются; в четырехпроводных линиях учитывается как труба, так и четвертый нейтральный провод.Исключение составляют взрывоопасные помещения, где учитывается только четвертый провод, а труба не учитывается.

Пример 17 Для схемы, представленной на рис. 22, определите токи при трехфазном, двухфазном и однофазном коротком замыкании в точке K1. Для трехфазного короткого замыкания определите максимальный и минимальный токи короткого замыкания.

Рис. 22. Расчетная схема и эквивалентная схема на примере 17

1.1. Исходные данные

Система C: Sx = 200 МВт.А. Уср Вн = 6,0 кВ.

Трансформатор Т: ТС 1000/6, Ст = 1000 кВ · А; Uin = 6,3 кВ, Unn = 0,4 кВ, Pk = 11,2 кВт, Uk = 5,5% .Y / Yo-0.

Автомат типа «Электрон 16» QF: согласно приложению 9 находим rk = 0,16 мОм; xk = 0,061 мОм.

Магистраль ШМА — 4–1600 Вт: согласно приложению 8 находим rш = 0,030 мОм / м; HS = 0,014 мОм / м; rosh = 0,037 мОм / м; Hosh = 0,042 мОм / м; Lш = 10 м, В = 1600 А.

Болтовые контактные соединения r к = 0.003 мОм; n = 4.

1.2. Расчет параметров схемы замещения

1.2.1. Параметры схемы замены прямой последовательности

Сопротивление системы xc = 400 2/200 = 0,0008 Ом = 0,8 мОм.

Активный и индуктивный трансформатор сопротивления

Rt = 11,2 · 0,4 2/1000 2 = 1,79 мОм,

Xm =

0,4 2/1000 = 0,00862 Ом = 8,62 мОм.

Активное и индуктивное сопротивление сборных шин:

Rш = 0,03 · 10 = 0,30 мОм, хш = 0.014 · 10 = 0,14 мОм.

Активное сопротивление болтовых контактных соединений
К (3)

Технические характеристики кабеля ААШв — Ремонт и проектирование

Алюминиевые провода

сейчас очень популярны в нашей стране благодаря своей универсальности и практичности. Также они обладают прекрасными характеристиками, обладают надежностью и малым весом. В этой статье мы решили рассмотреть кабель ААШ, его технические характеристики, область применения и подробное описание.

Как расшифровывается кабель ААШ

Кабель ААШ имеет следующую маркировку:

• А — означает, что жилы кабеля алюминиевые.
• А — корпус или броня также из алюминия.
• ШВ — это внешняя изоляция из прессованного защитного шланга, которая изготовлена ​​из поливинилхлорида.

Область применения

Кабель ААШв теперь применяется в жилом и промышленном комплексе. Его можно использовать в районах с умеренными температурами воздуха (зимой и летом).Для прокладки в воздухе и под землей может использоваться в таких условиях:

1. Грунт с умеренной и низкой коррозионной активностью.
2. При строительстве эстакад и мостов.
3. В сырых помещениях (где может быть вода, но провод в ней не проложен).
4. При электромонтаже в трубах.
5. В кабельных каналах.

Также проводник можно использовать в тех случаях, когда исключено растяжение и возможные повреждения. Если говорить о кабеле ЦААШв, то его можно устанавливать на подъемники и вертикально.

Основные настройки

Чтобы вам было удобнее разбираться во всех технических характеристиках кабеля ААШв, мы решили немного систематизировать всю информацию. Здесь вы найдете несколько таблиц, которые позволяют узнать все технические характеристики кабеля.

В первой таблице можно узнать: рабочее напряжение, срок службы, радиус изгиба, особенности укладки и многое другое.

Во второй таблице представлены следующие характеристики ААШв: сечение, марки, масса, длина, диаметр.Если вам необходимо самостоятельно измерить сечение, то рекомендуем воспользоваться нашим калькулятором, который позволит рассчитать сечение кабеля ААШв.

Электрические параметры кабеля ААШв представлены в следующей таблице:

Конструкция кабеля

Токопроводящая жила ААШв 3х70, 3х95, 3х120, 3х150, 3х240 получила следующую конструкцию:

1. ПВХ оболочка, внешний слой шланги сделаны из него.
2. Изолирующий слой из специальной пропитанной бумаги.
3. Корпус выполнен из алюминия.
4. Жилы алюминиевые.
5. Все жилы пронумерованы или имеют цветовую кодировку.
6. Изоляционная бумага для ремня.
7. Защитная лента.
8. Изоляционный слой из поливинилхлорида.

Вы также можете посмотреть видео из известного кабельного магазина. Здесь вы подробно узнаете о способе изготовления и всех конструктивных особенностях.

Кроме того, кабель ААШв может быть выполнен из слоя, не боящегося огня и влаги.Если говорить о венах, то их может быть: одна, три и даже четыре. Так выглядит кабель в разрезе.

Примечание! У этого кабеля есть свои аналоги и модификации. Они получили следующие маркировки: ААШп, АШвнг, ААШнг.

Интересно будет узнать: как спрятать провода в квартире.

Посмотрите видео: Fekafos и Fekabox — технические характеристики (август 2021 г.).

(a) Пример фидерной секции распределительной сети; (б) Оценка…

Контекст 1

… общих схем городских сетей (двух городов) показывает, что условия изоляции КЛ влияют друг на друга. Этот факт связан с конкретной конфигурацией распределительной сети и расположением устройств релейной защиты и автоматики, которые действуют на автоматические выключатели головного фидера (вся сеть, подключенная к выключателю 2, рис. 1 (a)) [1,2 ]. Пример оценки безотказности КЛ с пропитанной бумажной изоляцией в цепи фидера распределительной сети показан на рис.1 (б). Существующие стандарты оценки надежности в Российской Федерации и МЭК предписывают использовать несколько методов: основанные на справочных данных; в соответствии с …

Контекст 2

… распределительной сети и расположением устройств релейной защиты и автоматики, которые действуют на автоматические выключатели головного фидера (вся сеть, подключенная к выключателю 2, рис. 1 (а)) [1,2]. Пример оценки безотказности КЛ с пропитанной бумажной изоляцией в цепи фидера распределительной сети показан на рис.